Comunica experienta
MonitorulJuridic.ro
Email RSS Trimite prin Yahoo Messenger pagina:  METODOLOGIE din 1 februarie 2007 de calcul al performantei energetice a clădirilor - Anexa nr. 1 Twitter Facebook
Cautare document
Copierea de continut din prezentul site este supusa regulilor precizate in Termeni si conditii! Click aici.
Prin utilizarea siteului sunteti de acord, in mod implicit cu Termenii si conditiile! Orice abatere de la acestea constituie incalcarea dreptului nostru de autor si va angajeaza raspunderea!
X

 METODOLOGIE din 1 februarie 2007 de calcul al performantei energetice a clădirilor - Anexa nr. 1

EMITENT: Ministerul Transporturilor, Construcţiilor şi Turismului
PUBLICAT: Monitorul Oficial nr. 126 bis din 21 februarie 2007
Comenteaza legea
──────────
    Aprobată prin Ordinul nr. 157 din 1 februarie 2007, publicat in Monitorul Oficial, Partea I, nr. 126 din 21 februarie 2007.
──────────
     PARTEA I - ANVELOPA CLADIRII


    Indicativ Mc 001/1-2006

    I. ANVELOPA CLADIRII

     CUPRINS

    I.1. Obiect
    I.2. Domeniu de aplicare
    I.3. Bibliografie
    I.4. Terminologie si notatii
    I.5. Definirea si ierarhizarea elementelor componente ale anvelopei cladirilor si a parametrilor de performanta termohigroenergetica asociate acestora
    I.6. Parametri de climat exterior specifici pentru aplicarea metodologiei
    I.7. Elemente privind conceptia constructiv-arhitecturala, generala si de detaliu, care influenteaza performantele cladirii sub aspect termic, al ventilarii naturale, al insoririi si al iluminatului natural
    I.8. Regimuri de utilizare a cladirilor si influenta acestora asupra performantei energetice
    I.9. Stabilirea prin calcul a valorilor parametrilor de performanta termica, energetica si de permeabilitate la aer a anvelopei cladirilor
    I.10. Stabilirea prin calcul a parametrilor de performanta termica a elementelor de anvelopa aflate în contact cu solul
    I.11. Cerinte de performanta si niveluri de performanta termica, energetica si de permeabilitate la aer, pentru elementele anvelopei cladirilor si pentru ansamblul acesteia
    I.12. Evaluarea influentei sistemelor solare pasive si a sistemelor de protectie solara asupra performantei energetice a cladirii
    I.13. Conditii de climat interior si de iluminat natural pentru asigurarea confortului higrotermic si vizual
    I.14. Particularitati de aplicare a metodologiei pentru cladirile existente care urmeaza a fi modernizate termic si energetic

    ANEXA : 


        Anexa A5 (cap. 5) - Caracteristicile termotehnice ale materialelor de
                            constructie
        Anexa A7 (cap. 7) Elemente privind conceptia constructiv-arhitecturala
                          care influenteaza performantele cladirii sub aspect
                          termic, al ventilarii naturale, al însoririi si al
                          iluminatului natural
          Anexa A7.1 Elemente de conducere, trecere si de control al luminii
          Anexa A7.2 Variatia luminii naturale
          Anexa A7.3 Raportul dintre aria ferestrelor si aria pardoselii
                     încaperilor in functie de destinatia acestora/functiuni
          Anexa A7.4 Valori informative ale coeficientului de reflexie pentru
                     diverse materiale sau suprafete
          Anexa A7.5 Rezolvari volumetrice particulare
          Anexa A7.6 Performanta termica a anvelopei
          Anexa A7.7 Optimizarea luminarii naturale a spatiilor interioare
          Anexa A7.8 Tipuri de spatii interioare
          Anexa A7.9 Clasificarea cladirilor în raport cu pozitia în mediul
                     construit
        Anexa A9.3 (cap. 9) Calculul numeric automat - metoda de calcul pentru
                        determinarea rezistentelor termice corectate - validarea
                        programelor de calcul
        Anexa A9.4 (cap. 9) Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor
        Anexa A9.6 (cap. 9) Tabele cu valori ale intensitatii radiatiei solare
        Anexa A10 (cap. 10) Parametri de performanta termica a elementelor de
                            anvelopa în contact cu solul si temperaturi ale
                            spatiilor subzonelor secundare ale cladirilor
        Anexa A11 (cap. 11) Temperatura punctului de roua pentru diferite
                            temperaturi si umiditati relative ale aerului interior
        Anexa A12 (cap. 12) Metoda de calcul pentru evaluarea influentei sistemelor
                            de protectie solera asupra performantei energetice a
                            cladirii
        Anexa A13.1 (cap. 13) Valoarea iluminarii pentru cerinte specifice ale
                              functiunilor spatiului interior
        Anexa A13.2 (cap. 13) Inaltimea planului util pentru functiuni uzuale
        Anexa A14 (cap. 14) Metoda de calcul simplificata pentru determinarea
                           rezistentelor termice corectate la cladirile existente
                            - Tabele cu valori precalculate pentru coeficientii
                           de corectie r.


    I. ANVELOPA CLADIRII

    I.1. Obiect
     Reglementarea tehnica are ca obiectiv stabilirea unei metode coerente de evaluare si certificare a performantei energetice atat pentru cladirile noi, cat si pentru cele existente, avand diverse functiuni, transpunand in Romania prevederile Directivei Parlamentului European si a Consiliului European 2002/91/CE privind performanta energetica a cladirilor prin Legea nr. 372/2005 privind performanta energetica a cladirilor.
     Partea I stabileste metodologia de determinare a caracteristicilor higrotermoenergetice ale elementelor care alcatuiesc anvelopa cladirii - subsistem al produsului cladire (elemente de constructie exterioare, în contact direct cu aerul exterior si cu solul, sau elemente de constructie interioare care delimiteaza spatiul încalzit fata de spatii mai putin incalzite), in vederea utilizarii lor in partea a II-a, care vizeaza caracterizarea celorlalte subsisteme ale produsului cladire care sunt instalatiile si echipamentele cladirii si in partea a III-a, care trateaza metoda de intocmire a auditului energetic al cladirii si a certificatului de performanta energetica a cladirii.
     Prezenta reglementare este elaborata in conformitate cu cap. III art. 4 din Legea nr. 372/2005 si se refera atat la cladirile nou-construite, cat si la cele existente care urmeaza a fi modernizate din punct de vedere termic si energetic sau pentru care urmeaza sa se elaboreze un certificat de performanta energetica in conditiile legii.
     In prezenta parte I a reglementarii, la stabilirea performantei energetice a unei cladiri se au in vedere urmatoarele aspecte:
    - alcatuirea elementelor de constructie ale anvelopei cladirii;
    – vechimea cladirii (la cladiri noi, la cladiri existente etc.);
    – volumetria cladirii (de exemplu: raportul dintre aria anvelopei cladirii si volumul de aer incalzit, raportul dintre perimetrul construit si aria construita, gradul de vitrare etc.);
    – amplasarea cladirii pe teritoriul tarii si in cadrul unei localitati: influenta pozitiei si orientarii cladirilor, inclusiv a parametrilor climatici exteriori;
    – sistemele solare pasive si dispozitivele de protectie solara;
    – conditiile de climat interior;
    – conditiile de iluminat natural;
    – destinatia, functiunea si regimul de utilizare a cladirii.

     Reglementarea tehnica stabileste, de asemenea, cerintele de performanta si valorile normate/valori de referinta ale nivelurilor de performanta termica ale cladirii si elementelor de constructie care alcatuiesc anvelopa cladirii, diferentiate pentru diversele categorii si tipuri de cladiri, zone climatice etc.
     Reglementarea ofera, de asemenea, si un instrument pentru:
    - verificarea realizarii unui nivel de confort higrotermic si a unor conditii igienico-sanitare corespunzatoare pentru utilizatori, precum si a unor conditii corespunzatoare desfasurarii activitatii si proceselor tehnologice la cladirile industriale;
    – evaluarea gradului de izolare termica a cladirii in raport cu valorile de referinta stabilite in scopul reducerii consumului de energie termica in exploatare si a protectiei mediului prin reducerea emisiilor poluante in atmosfera.
    I.2. Domeniu de aplicare

     Prevederile prezentei reglementari se aplica la urmatoarele categorii de cladiri (noi si existente):
    - cladiri de locuit individuale (case unifamiliale, cuplate sau insiruite, tip duplex etc.);
    – cladiri de locuit cu mai multe apartamente (blocuri);
    – birouri;
    – crese, gradinite, camine, internate;
    – cladiri de invatamant;
    – spitale, policlinici;
    – hoteluri si restaurante;
    – cladiri pentru sport;
    – cladiri pentru servicii de comert;
    – alte tipuri de cladiri consumatoare de energie (de exemplu: cladiri industriale cu regim normal de exploatare).

     Prevederile prezentei reglementari nu se aplica la urmatoarele categorii de cladiri:
    - cladiri si monumente protejate care fie fac parte din zone construite protejate conform legii, fie au valoare arhitecturala sau istorica deosebita, carora daca li se aplica cerintele, li s-ar modifica in mod inacceptabil caracterul ori aspectul exterior;
    – cladiri utilizate ca lacasuri de cult sau pentru alte activitati cu caracter religios;
    – cladiri provizorii prevazute a fi utilizate pe perioade de pana la 2 ani, din zone industriale, ateliere si cladiri nerezidentiale din domeniul agricol care necesita un consum redus de energie;
    – cladiri nerezidentiale care sunt destinate a fi utilizate mai putin de 4 luni pe an;
    – cladiri independente, cu o suprafata utila mai mica de 50 mp;
    – cladiri cu regim special de exploatare.

     Prevederile prezentei reglementari nu se aplica cladirilor si incaperilor la care se impun cerinte speciale ale regimului de temperaturi si de umiditate, cum sunt: spatiile frigorifice, cele cu mediu agresiv etc.
     Prevederile prezentei reglementari se utilizeaza la determinarea parametrilor de calcul stabiliti in partea a II-a si in partea a III-a.
     Intre modelele de calcul folosite in cele 3 parti trebuie sa existe o riguroasa corespondenta.
     Metodologia prevazuta in prezenta reglementare tehnica se va utiliza la stabilirea/verificarea performantei energetice a cladirilor (PEC) noi si existente in vederea elaborarii certificatului de performanta energetica a cladirii, precum si la analiza termica si energetica, respectiv intocmirea auditului energetic al cladirilor care urmeaza a fi modernizate din punct de vedere termic si energetic.
    I.3. Bibliografie

     [1] Metodologie de calcul a performantei energetice a cladirilor. Partea a II-a. Instalatiile de incalzire si apa calda de consum, inclusiv izolarea acestora, instalatia de climatizare, ventilatia si ventilatia naturala, instalatia de iluminat integrata a cladirii, conditiile de climat interior, sisteme solare active si alte sisteme de incalzire, inclusiv electrice, bazate pe surse de energie regenerabila, electricitate produsa prin cogenerare, centrale de incalzire si de racire de cartier sau de bloc;
     [2] Auditul si certificatul de performanta energetica ale cladirii;
     [3] NP 008-97 - Normativ privind igiena compozitiei aerului in spatii cu diverse destinatii, in functie de activitatile desfasurate, in regim de iarna-vara;
     [4] SR EN 410:2003 - Sticla pentru constructii. Determinarea caracteristicilor luminoase si solare ale vitrajelor;
     [5] SR EN 673:2000 - Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
     [6] SR EN 673:2000/A1:2002 - Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
     [7] SR EN 673:2000/A1:2002/A2:2004 - Sticia pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul;
     [8] SR EN ISO 832:2002 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
     [9] SR EN ISO 832:2002/AC:2002 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
     [10] SR EN ISO 832:2002/AC:2002/AC:2003 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzire. Cladiri de locuit;
     [11] SR ISO 6240:1998 - Standarde de performanta in cladiri. Continut si prezentare;
     [12] SR ISO 6241:1998 - Standarde de performanta in cladiri. Principii de elaborare si factori de luat in considerare;
     [13] SR EN ISO 6946:1998 - Parti si elemente de constructie. Rezistenta termica si transmitanta termica. Metoda de calcul;
     [14] SR EN ISO 6946:1998/A1:2004 - Parti si elemente de constructie. Rezistenta termica si transmitanta termica. Metoda de calcul;
     [15] SR EN ISO 7345:2002 - Izolatie termica. Marimi fizice si definitii;
     [16] SR ISO 7730:1007 - Ambiante termice moderate. Determinarea indicilor PMV si PPD si specificarea conditiilor de confort termic;
     [17] SR EN ISO 9251:2002 - Izolatie termica. Conditii de transfer de caldura si proprietati ale materialelor. Vocabular;
     [18] SR EN ISO 9288:2002 - Izolatie termica. Transfer de caldura prin radiatie. Marimi fizice si definitii;
     [19] SR EN ISO 9346:1998 - Izolatie termica. Transfer de masa. Marimi fizice si definitii;
     [20] SR EN ISO 10077-1:2002 - Performanta termica a ferestreior, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 1: Metoda simplificata;
     [21] SR EN ISO 10077-2:2004 - Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice - Partea 2: Metoda generala;
     [22] SR EN ISO 10211-1:1998 - Punti termice in constructii. Fluxuri termice si temperaturi superficiale. Partea 1: Metode generale de calcul;
     [23] SR EN ISO 10211-1:1998/AC:2003 - Punti termice in constructii. Fluxuri termice si temperaturi superficiale. Partea 1: Metode generale de calcul;
     [24] SR EN ISO 10211-2:2002 - Punti termice in constructii. Calculul fluxurilor termice si temperaturilor superficiale. Partea 2: Punti termice liniare;
     [25] SR EN ISO 10456 - Materiale si produse pentru constructii. Proceduri pentru determinarea valorilor termice declarate si de proiectare;
     [26] SR EN ISO 12524 - Materiale si produse pentru constructii. Proprietati higrotermice. Valori de proiectare tabelate;
     [27] SR EN 13363-1:2003 - Dispozitive de protectie solara aplicata vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara si luminoasa. Partea 1: Metoda simplificata;
     [28] SR EN 13363-2:2006 - Dispozitive de protectie solara aplicate vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara si luminoasa, Partea 2: Metoda detaliata de calcul;
     [29] SR EN ISO 13370:2003 - Performanta termica a cladirilor. Transferul termic prin sol. Metode de calcul;
     [30] SR EN 13788:2002 - Performanta higrotermica a componentelor si elementelor de constructie. Temperatura superficiala interioara pentru evitarea umiditatii superficiale critice si condensului interior. Metoda de calcul;
     [31] SR EN 13789: - Performanta termica a cladirilor. Coeficient de pierderi de caldura prin transfer. Metoda de calcul;
     [32] SR EN ISO 13790:2004 - Performanta termica a cladirilor. Calculul necesarului de energie pentru incalzirea spatiilor;
     [33] SR EN ISO 13791:2006 - Performanta termica a cladirilor. Calculul temperaturii interioare a unei incaperi in timpul verii, fara climatizare. Criterii generale si proceduri de validare;
     [34] SR EN ISO 13792:2006 - Performanta termica a cladirilor. Calculul temperaturii interioare a unei incaperi in timpul verii, fara climatizare. Metode de calcul simplificate;
     [35] SR EN ISO 14683:2004 - Punti termice in cladiri. Transmitanta termica liniara. Metode simplificate si valori aproximate.
     [36] SR EN ISO 15927-1:2004 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 1: Mediile lunare si anuale ale elementelor meteorologice simple;
     [37] SR EN ISO 15927-4:2004 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 4: Date orare pentru evaluarea necesarului energetic anual pentru incalzire si racire;
     [38] SR EN ISO 15927-5:2006 - Performanta higrotermica a cladirilor. Calculul si prezentarea datelor climatice. Partea 5: Date pentru sarcina termica de proiectare pentru incalzirea spatiilor;
     [39] SR EN 27726:1996 - Ambiante termice. Aparate si metode de masurare a marimilor fizice;
     [40] SR 1907-1/1997 - Instalatii de incalzire. Necesarul de caldura de calcul. Prescriptii de calcul;
     [41] SR 1907-2/1997 - Instalatii de incalzire. Necesarul de caldura de calcul. Temperaturi interioare de calcul;
     [42] SR 1907-3/1997 - Instalatii de incalzire. Necesarul de caldura de calcul. Determinarea necesarului de caldura de calcul al serelor simplu vitrate;
     [43] SR 4839/1997 - Instalatii de incalzire. Numarul anual de grade-zile;
     [44] STAS 6648/2-82 Instalatii de ventilare si climatizare. Parametri climatici exteriori.
     [45] STAS 6221-1989 - Cladiri civile, industriale si agrozootehnice. Iluminatul natural al incaperilor - Prescriptii de calcul
     [46] STAS 4908-1985 - Cladiri civile, industriale si agrozootehnice. Arii si volume conventionale.
     La elaborarea metodologiei s-a avut in vedere respectarea prevederilor din urmatoarele acte legislative:
    - Legea nr. 10/1995 privind calitatea in constructii
    – Legea privind performanta energetica a cladirilor nr. 372/2005
    I.4. Terminologie si notatii

     Reglementarea tehnica utilizeaza terminologie, simboluri si concepte armonizate cu cele utilizate in standardele europene de referinta.
    I.4.1. Terminologie

     Termenii utilizati in prezenta reglementare tehnica sunt:
     Cladire: ansamblu de spatii cu functiuni precizate, delimitat de elementele de constructie care alcatuiesc anvelopa cladirii, inclusiv instalatiile aferente, in care energia este utilizata pentru asigurarea confortului higrotermic interior. Termenul cladire defineste atat cladirea in ansamblu, cat si parti ale acesteia, care au fost proiectate sau modificate pentru a fi utilizate separat.
     Anvelopa cladirii: totalitatea suprafetelor elementelor de constructie perimetrale, care delimiteaza volumul interior (incalzit) al unei cladiri, de mediul exterior sau de spatii neincalzite din exteriorul cladirii.
     Performanta energetica a cladirii (PEC) - energia efectiv consumata sau estimata pentru a raspunde necesitatilor legate de utilizarea normala a cladirii, necesitati care includ in principal: incalzirea, prepararea apei calde de consum, racirea, ventilarea si iluminatul. Performanta energetica a cladirii se determina conform unei metodologii de calcul si se exprima prin unul sau mai multi indicatori numerici care se calculeaza luandu-se in considerare izolatia termica, caracteristicile tehnice ale cladirii si instalatiilor, proiectarea si amplasarea cladirii in raport cu factorii climatici exteriori, expunerea la soare si influenta cladirilor invecinate, sursele proprii de producere a energiei si alti factori, inclusiv climatul interior al cladirii, care influenteaza necesarul de energie.

     Flux termic (Φ): cantitatea de caldura transmisa la sau de la un sistem, raportata la timp.
     Densitatea fluxului termic (q): fluxul termic raportat la suprafata prin care se face transferul caldurii.
     Conductivitate termica de calcul (lambda): valoare a conductivitatii termice a unui material sau produs de constructie, in conditii interioare si exterioare specifice, care poate fi considerata ca fiind caracteristica pentru performanta acelui material sau produs cand este incorporat intr-o parte de constructie.
     Strat termic omogen: strat de material izotrop, de grosime constanta, avand caracteristici termice care sunt uniforme sau care pot fi considerate ca fiind uniforme.
     Punte termica: portiune din anvelopa unei cladiri, in care valoarea fluxului termic este sensibil modificata ca urmare a faptului ca izotermele nu sunt paralele cu suprafetele elementelor de constructie. Parte a elementelor de constructie care alcatuiesc anvelopa cladirii in care fluxul termic este mai intens decat in rest, fiind modificat printr-o:
    a) penetrare totala sau partiala a anvelopei cladirii de catre materiale cu o conductivitate termica diferita si/sau
    b) schimbare in grosimea structurii si/sau
    c) diferenta intre suprafetele interioare si exterioare, cum exista la intersectiile intre perete/pardoseala/tavan.

     Punte termica liniara: punte termica avand o sectiune uniforma in lungul uneia din cele trei axe ortogonale.
     Coeficient de cuplaj termic (L): fluxul termic in regim stationar, raportat la diferenta de temperatura intre doua medii care sunt legate intre ele din punct de vedere termic, printr-un element de constructie.
     Rezistenta termica (R): valoare a rezistentei termice a unui produs de constructie, in conditii exterioare si interioare specifice, care pot fi considerate ca fiind caracteristice pentru performanta acelui produs cand este incorporat intr-o parte de constructie. Diferenta de temperatura raportata la densitatea fluxului termic, in regim stationar.
     Coeficient de transfer termic (U): Transmitanta termica: fluxul termic in regim stationar, raportat la suprafata si la diferenta de temperatura dintre temperaturile mediilor situate de o parte si de alta a unui sistem. Inversul rezistentei termice.
     Transmitanta termica iiniara (psi): termen de corectie care introduce influenta liniara a unei punti termice, in calcule 1-D ale coeficientului de cuplaj termic L.
     Transmitanta termica punctuala (Khi): termen de corectie care introduce influenta punctuala a unei punti termice, in calcule 1-D ale coeficientului de cuplaj termic L.
     Calcul unidirectional (1D): model de calcul termotehnic simplificat, in care se considera ca liniile de flux sunt perpendiculare pe elementul de constructie.
     Calcul bidimensional (2D): model de calcul termotehnic, in care se tine seama de influenta puntilor termice liniare si care se bazeaza pe un calcul plan, bidimensional, al campului de temperaturi.
     Calcul tridimensional (3D): model de calcul termotehnic, in care se tine seama de influenta tuturor puntilor termice - liniare si punctuate - si care se bazeaza pe un calcul spatial, tridimensional, al campului de temperaturi.
     Lucrari de renovare: lucrari de modernizare efectuate asupra anvelopei cladirii si/sau a instalatiilor de incalzire, apa calda de consum, electrice si iluminat, gaze naturale, ventilatie si climatizare, ale caror costuri depasesc 25% din valoarea de impozitare a cladirii, sau lucrari de modernizare efectuate la mai mult de 25% din anvelopa cladirii.
     Regim (termic) stationar: ipoteza conventionala de calcul termotehnic, in cadrul careia se considera ca temperaturile nu variaza in timp.
     Strat omogen: strat de grosime constanta, avand caracteristici termotehnice uniforme sau care pot fi considerate uniforme.
     Strat cvasiomogen: strat alcatuit din doua sau mai multe materiale, avand conductivitati termice diferite, dar care poate fi considerat ca un strat omogen, cu o conductivitate termica echivalenta.
     Suprafata adiabatica: suprafata prin care nu se produce niciun transfer termic.
     Izoterme: curbe care unesc punctele avand aceleasi temperaturi, determinate pe baza unui calcul al campului plan, bidimensional de temperaturi.
     Coeficient de emisie (Epsilon): fluxul radiant al unui corp in raport cu fluxul radiant al corpului negru in aceleasi conditii de temperatura.
     Temperatura suprafetei interioare: temperatura suprafetei interioare a unui element al anvelopei.
     Temperatura medie radianta: temperatura superficiala uniforma a inchiderii unei incinte cu care un ocupant ar schimba aceeasi cantitate de caldura prin radiatie ca si in cazul unei incinte reale, caracterizata de temperaturi uniforme diferite ale inchiderii.
     Temperatura operativa: temperatura uniforma a inchiderii unei incinte cu care un ocupant ar schimba aceeasi cantitate de caldura prin radiatie si convectie ca si in cazul unei incinte reale neuniforme.
     Componenta cerului: raportul dintre acea parte a iluminarii intr-un punct al unui plan dat care este receptata direct de la cer (sau printr-o sticla limpede), a carui repartitie a luminantelor este presupusa sau cunoscuta, si iluminarea pe un plan orizontal, provenind fara obstructii, de la semisfera cerului.
     Componenta reflectata externa: raportul dintre acea parte a iluminarii intr-un punct al unui plan dat din interior determinate de primirea directa a luminii de la suprafetele exterioare iluminate direct sau indirect de catre cer, a carui repartitie a luminantelor este presupusa sau cunoscuta, si iluminarea pe un plan orizontal, provenind fara obstructii, de la semisfera cerului.
     Componenta reflectata interna: raportul dintre acea parte a iluminarii intr-un punct al unui plan dat din interior determinate de fluxul reflectat de catre suprafetele interioare iluminate direct sau indirect de catre cer, a carui repartitie a luminantelor este presupusa sau cunoscuta, si iluminarea pe un plan orizontal, provenind fara obstructii, de la semisfera cerului.
     Factorul de lumina naturala: raportul dintre iluminarea intr-un punct al unui plan dat, datorita luminii incidente directe sau indirecte a cerului, pentru care repartitia luminantelor este presupusa sau cunoscuta, si iluminarea pe un plan orizontal cand lumina provine de la semisfera cerului fara obturari. La aceasta marime este exclusa contributia solara directa la cele doua valori ale iluminarilor considerate. Influentele geamurilor, petelor etc. sunt incluse. In calculele iluminatului interior, contributia luminii solare directe trebuie sa fie luata in considerare separat.
    I.4.2. Notatii

     Simbolurile şi unitatile de masura ale principalilor termeni utilizati sunt prezentate in tabelul 4.1. iar indicii sunt dati in tabelul 4.2.1
     Se foloseşte sistemul international de unitati de masuri (SI), in care:

     1 W = 0,860 kcal/h = 1J/s
     1 mp K/W = 1,163 mph °C/kcal
     1W/(mcK) = 0,860 kcal/(mch °C)
     1Wh = 3600 J = 0,860 kcal

     Tabelul 4.2.1 - Marimi, simboluri şi unitati de masura

    ┌─────────┬────────────────────────────────────────────────────────┬──────────┐
    │Simbol   │                  Marime                                │ Unitate  │
    │         │                                                        │de masura │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │α        │difuzivitate termica; aporturi specifice de caldura     │          │
    │         │(de la surse interioare)                                │m²/s; W/m²│
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │A        │arie                                                    │   m²     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │b        │latime (a unui element de constructie)                  │    m     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │c        │caldura specifica masica                                │ J/(kgK)  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │C        │capacitate termica                                      │   J/K    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │d        │grosime                                                 │    m     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │D        │diametru                                                │    m     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │e        │eficacitate luminoasa                                   │  lm/W    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │E        │energie; iluminare                                      │  J; lx   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ 3D      │factor de temperatura la intersectia puntilor termice   │    -     │
    │f        │liniare                                                 │          │
    │ Rsi     │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ 2D      │factor de temperatura al unei punti termice liniare     │    -     │
    │f        │                                                        │          │
    │ Rsi     │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ 1D      │factor de temperatura al unei placi plane cu rezistenta │    -     │
    │f        │termica uniforma                                        │          │
    │ Rsi     │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │g        │acceleratie gravitationala                              │   m/s²   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │g(s)     │factor de transmisie a energiei solare totale           │    -     │
    │         │(factor solar)                                          │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │g(θ)     │factor de ponderare a temperaturii                      │    -     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │I        │intensitate a radiatiei solare                          │   W/m²   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │I(c,γ)   │intensitate luminoasa                                   │    cd    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │h        │coeficient de transfer termic superficial;              │ W/(mpK); │
    │         │inaltime; entalpie                                      │ m; J/kg  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │H        │coeficient de pierderi termice prin transmisie (al unei │   W/K    │
    │         │cladiri/zone) coeficient de transfer termic             │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │H(tau)   │coeficient de pierderi termice prin transmisie          │    W/K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │H(γ)     │coeficient de pierderi termice datorate improspatarii   │          │
    │         │aerului/prin ventilare                                  │    W/K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │l        │lungime                                                 │     m    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │L        │coeficient de cuplaj termic                             │    W/K;  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ 2D      │coefieient de cuplaj termic liniar                      │  W/(m*K) │
    │L        │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │m        │masa                                                    │    kg    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │.        │debit masic                                             │   kg/s   │
    │M        │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │n(α)     │numar de schimburi de aer pe ora                        │    h^-1  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │P        │Perimetru; putere                                       │    m, W  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │p        │presiune                                                │     Pa   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Delta(p) │diferenta de presiune                                   │     Pa   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Delta(T) │diferenta de temperatura                                │      K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │p(s)     │  presiune de saturatie a vaporilor de apa              │       Pa │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │p(γ)     │presiune partiala a vapor ilor de apa                   │     Pa   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │q        │densitate de flux termic (flux termic unitar)           │    W/m²  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Q        │caldura                                                 │      J   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Dzeta(Rsi│raport al diferentelor de temperatura                   │      -   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │R(j)     │rezistenta la transmisie termica a unui strat omogen j  │   m²K/W  │
    │         │(din alcatuirea unui element de constructie)            │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │  R(s)   │rezistenta la transfer termic superficial (interior /   │          │
    │(R(si),  │exterior)                                               │    m²K/W │
    │(R(se)   │                                                        │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ R(α)    │rezistenta termica a unui strat de aer (neventilat)     │    m²K/W │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │  R      │rezistenta termica totala (de la mediu la mediu, in zona│    m²K/W │
    │         │de camp a unui element de constructie)                  │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │   R'    │rezistenta termica corectata (a unui element/subansamblu│          │
    │         │de constructie)                                         │    m²K/W │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │         │transmitanta termica unidirectionala/coeficient         │          │
    │ U       │unidirectional de transmisie termica prin suprafata (de │  W/(m²*K)│
    │         │la mediu la mediu, in zona de camp a unui element de    │          │
    │         │constructie)                                            │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ U'      │transmitanta termica corectata/coeficient corectat de   │  W/(m²*K)│
    │         │transmisie termica prin suprafata (a unui element/      │          │
    │         │subansamblu de constructie)                             │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ v       │viteza                                                  │    m/s   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ V       │volum                                                   │    mc    │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ .       │                                                        │          │
    │ V       │debit volumic                                           │    mc/s  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ t       │timp                                                    │      s   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ T       │temperatura absoluta (termodinamica)                    │      K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ T(c)    │temperatura cerului (temperatura boltii ceresti)        │      K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │DeltaT   │diferenta de temperatura                                │      K   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Khi      │umiditate absoluta                                      │     g/kg │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │cos(phi) │factor de putere                                        │       -  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ phi     │umiditate relativa                                      │      %   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Φ       │fluxtermic                                              │      W   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Eta     │randament                                               │      -   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ α       │coeficient de absorbtie a radiatiei solare (al          │      -   │
    │         │unei suprafete)                                         │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ epsilon │emisivitate a unei suprafete (pentru radiatia termica)  │      -   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ θ       │temperatura, in grade Celsius                           │     °C   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ θ(r)    │temperatura a punctului de roua                         │     °C   │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Rho     │densitate (masa volumica)                               │   kg/mc  │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ psi     │transmitanta termica liniara /coeficient de transmisie  │   W/(m*K)│
    │         │termica liniara (a unei punti termice liniare)          │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Khi     │transmitanta termica punctuala/coeficientde transmisie  │    W/K   │
    │         │termica punctuala (a unei punti termice punctuale)      │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │lambda   │conductivitate termica                                  │   W/(m*K)│
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │Lambda   │conductanta termica                                     │  W/(m²*K)│
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │sigma    │constanta Stefan-Bolzman (sigma = 5,67x10^-8)           │W/(m²*K^4)│
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Tau     │constanta de timp, factor de corectie a temperaturii    │          │
    │         │exterioare                                              │  s,-     │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ μ       │factor al rezistentei la permeabilitate la vapori;      │ -;kg/(ms)│
    │         │coeficient dinamic de viscozitate                       │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Rho(f)  │coeficient de reflectie a radiatiei solare directe,     │     -    │
    │         │ al unei fereastre                                      │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ Tau(f)  │coeficient de transmisie a radiatiei solare directe,    │     -    │
    │         │al unei fereastre                                       │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ α(f)    │coeficient de absorbtie a radiatiei solare totale,      │     -    │
    │         │al unei fereastre                                       │          │
    ├─────────┼────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤
    │ tau(p)  │coeficient de transmisie a radiatiei solare totale,     │     -    │
    │         │al unui perete                                          │          │
    └─────────┴────────────────────────────────────────────────────────┴──────────┘



     NOTA:
     In cadrul relatiilor de calcul utilizate in prezenta reglementare tehnica s-au pastrat notatiile utilizate in standardele europene.

                   Tabelul 4.2.2 - Indici
    ┌───────┬───────────────────────────────────────────┐
    │  i    │interior                                   │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  e    │exterior                                   │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  cd   │conductie                                  │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  cv   │convectie                                  │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  r    │radiatie                                   │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  s    │suprafata; solar                           │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  θ    │temperatura                                │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  t    │timp                                       │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  T    │temperatura                                │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  f    │rama (toc+cercevea)                        │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  g    │vitraj                                     │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  w    │fereastra, tamplarie                       │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  p    │perete; presiune; prim it, panou opac      │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  V    │volum                                      │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  v    │viteza                                     │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  ac   │apa calda menajera                         │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  a    │activ                                      │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  zi   │zilnic                                     │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  sp   │specific                                   │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  max  │maxim                                      │
    ├───────┼───────────────────────────────────────────┤
    │  min  │minim                                      │
    └───────┴───────────────────────────────────────────┘



     Exponenti

     ID se refera la un model geometric uni-dimensional
     2D se refera la un model geometric bi-dimensional
     3D se refera la un model geometric tri-dimensional


     NOTA:
     Se foloseste sistemul international de masura (SI), cu urmatoarele precizari:
    - pentru temperaturi, se utilizeaza grade Celsius (°C), iar pentru diferente de temperaturi - Kelvini (K);
    – pentru timp, se utilizeaza pe langa secunda (s) şi ora (h); pentru putere, se utilizeaza atat W, cat şi J/s.


    I.5. Definirea şi ierarhizarea elementelor componente ale anvelopei cladirilor şi a parametrilor de performanta termo-higro-energetica asociati acestora
    I.5.1. Elemente componente ale anvelopei cladirii
    - clasificare in raport cu pozitia in cadrul sistemului cladire:
    – elemente exterioare in contact direct cu aerul exterior (ex: peretilor exteriori, inclusiv suprafata adiacenta rosturilor deschise);
    – elemente interioare care delimiteaza spatiile incalzite de spatii adiacente neincalzite sau mai putin incalzite (ex: peretii şi planşeele care separa volumul cladirii de spatii adiacente neincalzite sau mult mai putin incalzite, precum şi de spatiul rosturilor inchise);
    – elemente in contact cu solul;
    – clasificare in functie de tipul elementelor de constructie:
    – opace (ex: partea opaca a peretilor exteriori, inclusiv suprafata adiacenta rosturilor);
    – elemente vitrate - elemente al caror factor de transmisie luminoasa este egal sau mai mare de 0,05 (de exemplu: componentele transparente şi translucide ale peretilor exteriori şi acoperişurilor - tamplaria exterioara, peretii vitrati şi luminatoarele);
    – clasificare in functie de pozitia elementelor de constructie in cadrul anvelopei cladirii:
    – verticale - elemente de constructie care fac un unghi cu planul orizontal mai mare de 60 grade (ex: peretilor exteriori);
    – orizontale - elemente de constructie care fac un unghi cu planul orizontal mai mic de 60 grade (de exemplu planşeele de peste ultimul nivel, de sub poduri, planşeele de peste pivnite şi subsoluri neincalzite, planşeele care delimiteaza cladirea la partea inferioara, fata de mediul exterior - bowindouri, ganguri de trecere ş.a).

    I.5.2. Conventii de stabilire a caracteristicilor dimensionale ale elementelor de anvelopa necesare pentru calculul valorilor parametrilor de performanta termica a acestora.
    I.5.2.1. Anvelopa unei cladiri este alcatuita dintr-o serie de suprafete prin care are loc transfer termic.
    I.5.2.2. Aria anvelopei cladirii - A - reprezentand suma tuturor ariilor elementelor de constructie perimetrale ale cladirii, prin care are loc transfer termic, se calculeaza cu relatia:

     A=ΣA(j) [mp] (5.2.1)

     in care :
     Aj ariile elementelor de constructie care intra in alcatuirea anvelopei cladirii;

     Aria anvelopei se determina avand in vedere exclusiv suprafetele interioare ale elementelor de constructie perimetrale, ignorand existenta elementelor de constructie interioare (peretii interiori structurali şi nestructurali, precum şi planşeele intermediare).
    I.5.2.3. Volumul cladirii - V - reprezinta volumul delimitat de suprafetele perimetrale care alcatuiesc anvelopa cladirii, reprezinta volumul incalzit al cladirii, cuprinzand atat incaperile incalzite direct (cu elemente de incalzire), cat şi incaperile incalzite indirect (fara elemente de incalzire), dar la care caldura patrunde prin peretii adiacenti, lipsiti de o termoizolatie semnificativa. In acest sens se considera ca facand parte din volumul cladirii: camari, debarale, vestibuluri, holuri de intrare, casa scarii, putul liftului şi alte spatii comune.

     Mansardele, precum şi incaperile de la subsol, incalzite la temperaturi apropiate de temperatura predominanta a cladirii, se includ in volumul cladirii.
     Nu se includ in volumul cladirii:
    - incaperile cu temperaturi mult mai mici decat temperatura predominanta a cladirii, de exemplu la cladirile de locuit - camerele de pubele;
    – verandele, precum şi balcoanele şi logiile, chiar in situatia in care ele sunt inchise cu tamplarie exterioara.

     La cladirile cu terasa, in cazul in care casa scarii se ridica peste cota generala a planşeului terasei, peretii exteriori ai acesteia se considera ca elemente ale anvelopei cladirii.
     La cladirile cu acoperiş inclinat, in situatiile in care casa scarii continua peste cota generala a planşeului podului, ca elemente delimitatoare, spre exterior, se considera peretii dintre casa scarii şi pod şi planşeul sau acoperişul de peste casa scarii.
     La casa scarii de la parter, precum şi la holurile de intrare in cladire care au planşeul inferior denivelat, determinarea volumului şi a suprafetei anvelopei precum şi a suprafetelor tuturor elementelor de constructie care separa aceste spatii, de subsol şi de aerul exterior (pereti, planşee, rampe, podeste), se face cu luarea in consideratie a acestei denivelari.

     x

     Ca principiu general, suprafetele elementelor de constructie perimetrale care alcatuiesc impreuna anvelopa cladirii, se delimiteaza de mediile exterioare prin fetele interioare ale elementelor de constructie.
     Lungimile, inaltimile şi ariile, pe ansamblul cladirii, se determina şi se verifica cu relatiile:

        P=Σl(j);       H=ΣH(j);       A=ΣA(j)


     Volumul cladirii - V - este delimitat de aria anvelopei şi este egal cu suma volumelor tuturor incaperilor din cladire:

        V=ΣV(j)        [mc]                    (5.2.2)


    I.5.2.4. Lungimile puntilor termice liniare (1) se masoara in functie de lungimile lor reale, existente in cadrul ariilor A determinate mai sus; in consecinta ele sunt delimitate la extremitati de conturul suprafetelor respective.
     Puntile termice liniare care trebuie in mod obligatoriu sa fie luate in considerare la determinarea parametrilor "l" şi "psi" sunt, in principal, urmatoarele:
    - intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul de terasa (in zona aticului sau a cornişei);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul de pod (in zona streşinii);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul peste subsolul neincalzit (in zona soclului);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi placa pe sol (in zona soclului);
    – colturile verticale (ieşinde şi intrande) formate la intersectia dintre doi pereti exteriori ortogonali;
    – puntile termice verticale de la intersectia peretilor exteriori cu peretii interiori structurali (de ex. stalpişori din beton armat monolit protejati sau neprotejati, peretii din beton armat adiacenti logiilor, ş.a);
    – intersectia peretilor exteriori cu planşeele intermediare (in zona centurilor şi a consolelor din beton armat monolit, ş.a.);
    – placile continue din beton armat care traverseaza peretii exteriori la balcoane şi logii;
    – conturul tamplariei exterioare (la buiandrugi, solbancuri şi glafuri verticale).
    I.5.3. Parametri definitorii pentru caracterizarea higro-termica a materialelor
    I.5.3.1. Caracteristicile higrotermice ale materialelor de constructie utilizate la evaluarea performantelor energetice ale cladirilor sunt:


     > conductivitatea termica, lambda, in W/(m*K);
     > caldura specifica masica, c, in J/(kg*K);
     > factorul de permeabilitate la vapori de apa/rezistenta la vapori de apa, μ.

    I.5.3.2. Conductivitate termica de calcul este valoarea conductivitatii termice a unui material sau produs de constructie, in conditii specifice, care poate fi considerate ca fiind caracteristica pentru performanta acelui material, atunci cand este incorporat intr-un element de constructie.
     Conductivitatea termica de calcul se stabileşte pe baza conductivitatii termice declarate, avandu-se in vedere conditiile reale de exploatare referitoare la temperatura şi umiditatea materialului (document recomandat SR EN ISO 10456).
     Pentru conditiile climatice din tara noastra conductivitatea termica de calcul este definita pentru o temperatura medie de 0°C şi o umiditate de exploatare stabilita conform urmatoarelor conventii:
    - pentru materialele nehigroscopice (care nu contin sau nu pastreaza apa de fabricatie), conductivitatea termica de calcul este conductivitatea termica a materialului aflat in stare uscata;
    – pentru materialele higroscopice, conductivitatea termica de calcul este conductivitatea termica corespunzatoare umiditatii de echilibru a materialului aflat intr-un mediu ambiant cu temperatura de 23°C şi umiditatea relativa de 50%.
    – pentru materialele termoizolante care contin in pori alte gaze decat aerul, conductivitatea termica de calcul este conductivitatea termica a materialului aflat in stare uscata, dupa un interval de timp de imbatranire, specific pentru fiecare tip de material.
    I.5.3.3. Factorul rezistentei la permeabilitate la vapori, μ, al unui material este o marime adimensionala care arata de cate ori stratul de material este mai putin permeabil decat un strat de aer de aceeaşi grosime. Factorul rezistentei la permeabilitate la vapori este utilizat la verificarea elementelor de constructie componente ale anvelopei cladirii la riscul de condens interstitial.
    I.5.3.4. La evaluarea performantelor termice ale cladirilor, caracteristicile higrotermice de calcul ale materialelor de constructie se vor considera astfel:
    - pentru materialele traditionale aflate in regim normal de exploatare şi la care, in urma analizei termice, nu s-au constatat degradari: conform datelor din Anexa A5.
    – pentru materialele la care, in urma analizei termice, s-a constatat creşterea umiditatii peste umiditatea de echilibru, conductivitatea termica de calcul se va stabili astfel:
    – prin conversia conductivitatii de calcul corespunzatoare regimului normal de exploatare (definit la pct. 5.3.2) la conditiile reale constatate (document recomandat SR EN ISO 10456), atunci cand se dispune de date privind umiditatea reala a materialului;
    – prin utilizarea coeficientilor de majorare a conductivitatii termice prezentati in tabelul 5.3.2, atunci cand nu se dispune de date privind umiditatea reala a materialului;
    – pentru materialele termoizolante noi, altele decat cele date in anexa A5, conform datelor din tabelul 5.3.1;
    – pentru alte materiale, care nu sunt cuprinse in anexa A5 sau in tabelul 5.3.1, conductivitatea termica de calcul se va stabili pe baza conductivitatii termice declarate de producator (document recomandat SR EN ISO 10456), luandu-se in considerare conditiile reale de exploatare. Totodata, pentru a tine seama de influenta asupra valorilor declarate a incertitudinii de masurare, a reprezentativitatii eşantioanelor pe care se fac masurarile, a modificarii in timp a grosimii şi a compozitiei materialelor, pentru materialele termoizolante se recomanda majorarea cu 20% a conductivitatilor termice declarate.



     Tabelul 5.3.1 - Carcateristici higrotermice ale unor materiale termoizolante

    ┌─────┬─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┐
    │     │                                         │  Densitate │ Conduc-│Factorul│
    │ Nr. │             Tip de material             │  aparenta  │tivitate│rezis-  │
    │ crt.│                                         │     Rho    │termica │tentei  │
    │     │                                         │            │   de   │la per- │
    │     │                                         │            │ calcul │meabili-│
    │     │                                         │            │ lambda │tate la │
    │     │                                         │            │        │vapori  │
    │     │                                         │            │        │ μ(D)   │
    │     │                                         ├────────────┼────────┼────────┤
    │     │                                         │  kg/mc     │ W/(mK) │   -    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 0   │                   1                     │     2      │   3    │   4    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┤
    │ 1   │Produse din vata minerala (din roca)                                    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┤
    │ 1.1 │Clasa A1                                 │ 18≤ p < 25 │  0,046 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 1.2 │Clasa A2                                 │ 25≤ p < 35 │  0,040 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 1.3 │Clasa A3                                 │ 35≤ p < 60 │  0,038 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 1.4 │Clasa A4                                 │ 60≤ p < 100│  0,037 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 1.5 │Clasa A5                                 │100≤ p < 160│  0,038 │   2    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 1.6 │Clasa A6                                 │160≤ p ≤ 200│  0,040 │   2    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┤
    │ 2   │Produse din vata de sticla                                              │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┤
    │ 2.1 │Clasa B1                                 │  7≤ p < 9,5│  0,047 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.2 │Clasa B2                                 │9,5≤ p <12,5│  0,042 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.3 │Clasa B3                                 │12,5≤ p <18 │  0,039 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.4 │Clasa B4                                 │ 18≤ p < 25 │  0,037 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.5 │Clasa B5                                 │ 25≤ p < 50 │  0,035 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.6 │Clasa B6                                 │ 50≤ p < 80 │  0,034 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │ 2.7 │Clasa B7                                 │ 80≤ p ≤ 120│  0,036 │   1    │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┤
    │ 3   │Materiale plastice celulare                                             │
    ├─────┼────────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ 3.1 │Polistiren expandat                                                     │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┤
    │3.1.1│Clasa P1                                 │ 9≤ p < 13  │  0,046 │   30   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.1.2│Clasa P2                                 │13≤ p < 16  │  0,042 │   30   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.1.3│Clasa P3                                 │16≤ p < 20  │  0,040 │   30   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.1.4│Clasa P4                                 │20≤ p < 25  │  0,038 │   30   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.1.5│Clasa P5                                 │21≤ p < 35  │  0,035 │   60   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.1.6│Clasa P6                                 │35≤ p ≤ 50  │  0,033 │   60   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┤
    │3.2  │Polistiren extrudat                                                     │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┤
    │3.2.1│Placi fara gaz inclus altul decat aerul  │ 28≤ p ≤ 40 │  0,042 │  150   │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.2.2│Placi expandate cu hydrofluorocarburi    │ 25≤ p ≤ 40 │  0,035 │  150   │
    │     │HCFC                                     │            │        │        │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┤
    │3.3  │Produse din spumd rigida de poliuretan                                  │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┬────────────┬────────┬────────┤
    │3.3.1│Placi debitate din blocuri spumate       │ 37≤ p ≤ 65 │  0,041 │   60   │
    │     │continuu si expandate cu HCFC            │            │        │        │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.3.2│Placi spumate continuu sau debitate      │ 15< p ≤ 30 │  0,040 │   60   │
    │     │din blocuri spumate expandate fara gaz   │            │        │        │
    │     │inclus altul decat aerul                 │            │        │        │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.3.3│Placi spumate continuu injectate intre   │            │        │        │
    │     │doua panouri rigide                      │            │        │        │
    │     │ - expandate cu HCFC                     │ 37≤ p ≤ 60 │ 0,033  │ 60     │
    │     │ - expandate fara gaz inclus altul decat │ 37≤ p ≤ 60 │ 0,037  │ 60     │
    │     │   aerul                                 │            │        │        │
    ├─────┼─────────────────────────────────────────┼────────────┼────────┼────────┤
    │3.4  │Sticla celulara                          │110≤ p ≤ 140│ 0,050  │ 20.000 │
    └─────┴─────────────────────────────────────────┴────────────┴────────┴────────┘



     Tabelul 5.3.2 - Coeficienti de majorare a conductivitatii termice a materialelor de constructie in functie de starea şi vechimea lor

    ┌────────────────────────────────┬───────────────────────────────┬─────────────┐
    │                                │                               │Coeficient de│
    │        Material                │   Starea materlalului         │   majorare  │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │            1                   │              2                │    3        │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Zidarie din caramida sau blocuri│vechime ≥ 30 ani               │             │
    │ceramice                        │ - in stare uscata             │    1,03     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de igrasie         │    1,30     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Zidarie din blocuri de b.c.a.   │vechime ≥ 20 ani               │             │
    │sau betoane uşoare              │ - in stare uscata             │    1,05     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de igrasie         │    1,30     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Zidarie din piatra              │vechime ≥ 20 ani               │             │
    │                                │ - in stare uscata             │    1,03     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de igrasie         │    1,20     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Beton armat                     │ - afectat de condens          │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de igrasie          │    1,10     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Beton cu agregate usoare        │vechime ≥ 30 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata             │    1,03     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de condens          │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de igrasie          │    1,20     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Tencuiala                       │vechime ≥ 20 ani               │             │
    │                                │ - in stare uscata             │    1,03     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de igrasie         │    1,30     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Pereti din paianta sau chirpici │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata, fara       │             │
    │                                │   degradari vizibile          │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata, cu         │             │
    │                                │   degradari vizibile          │             │
    │                                │   (fisuri, exfolieri)         │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectati de igrasie, condens│    1,30     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Vata minerala in vrac, saltele, │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │pasle                           │ - in stare uscata             │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,30     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special la              │    1,60     │
    │                                │   acoperisuri)                │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Placi rigide din vata minerala  │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                │ - in stare uscata             │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectata de condens         │    1,20     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special                 │    1,30     │
    │                                │   la acoperisuri)             │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Polistiren expandat             │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata             │    1,05     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de condens          │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special                 │    1,15     │
    │                                │   la acoperisuri)             │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Polistiren extrudat             │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata             │    1,02     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de condens          │    1,05     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special                 │    1,10     │
    │                                │    la acoperisuri)            │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Poliuretan rigid                │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata             │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectat de condens          │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special                 │    1,25     │
    │                                │   la acoperisuri)             │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Spuma de poliuretan aplicata    │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │in situ                         │ - in stare uscata             │    1,15     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - cu degradari vizibile       │             │
    │                                │   datorita expunerii la       │             │
    │                                │   radiatiile UV               │    1,20     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special                 │    1,25     │
    │                                │   la acoperisuri)             │             │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Elemente din lemn               │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata, fara       │             │
    │                                │   degradari vizibile          │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare uscata, cu         │             │
    │                                │   degradari vizibile (fisuri, │    1,20     │
    │                                │   microorganisme)             │             │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda              │    1,30     │
    ├────────────────────────────────┼───────────────────────────────┼─────────────┤
    │Placi din aschii de lemn liate  │vechime ≥ 10 ani               │             │
    │cu ciment                       │ - in stare uscata             │    1,10     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - afectate de condens         │    1,20     │
    │                                ├───────────────────────────────┼─────────────┤
    │                                │ - in stare umeda datorita     │             │
    │                                │   infiltratiilor de apa       │             │
    │                                │   (in special la              │    1,30     │
    │                                │   acoperisuri)                │             │
    └────────────────────────────────┴───────────────────────────────┴─────────────┘



    I.5.4. Parametri de performanta caracteristici elementelor de anvelopa necesari la evaluarea performantei energetice a cladirilor
     Parametrii de performanta caracteristici elementelor de anvelopa, necesari pentru evaluarea performantei energetice a cladirilor sunt:
    - rezistente termice unidirectionale (R), respectiv transmitante termice unidirectionale (U),
    – rezistente termice (R'), respectiv transmitante termice (U') corectate cu efectul puntilor termice; raportul dintre rezistenta termica corectata şi rezistenta termica unidirectionala (r),
    – rezistente termice corectate, medii, pentru fiecare tip de element de constructie perimetral, pe ansamblul cladirii (R'm);
    – rezistenta termica corectata, medie, a anvelopei cladirii (R'M); respectiv transmitanta termica corectata, medie, a anvelopei cladirii (U'cladire)

     Alti parametri utilizati sunt:
    - indicele de inertie termica D,
    – rezistenta la difuzia vaporilor de apa,
    – coeficientii de inertie termica (amortizare, defazaj),
    – coeficientul de absorbtivitate a suprafetei corelat cu culoarea şi starea suprafetei,
    – factorul optic pentru vitraje,
    – raportul de vitrare etc.

     Se determina urmatorii parametri:
    - Rezistentele termice corectate ale elementelor de constructie (R'), respectiv transmitantele termice corectate (U') - cu luarea in considerare a influentei puntilor termice, permitand:
    – compararea valorilor calculate pentru fiecare incapere in parte, cu valorile normate/de referinta: rezistentele termice, minime necesare din considerente igienico-sanitare şi de confort (R'nec);
    – compararea valorilor calculate pentru ansamblul cladirii (R'm), cu valorile normate/de referinta: rezistentele termice minime, normate, stabilite in mod conventional, in scopul economisirii energiei in exploatare (R'min); respectiv compararea valorilor calculate pentru ansamblul cladirii (U'm), cu transmitantele termice maxime, normate/de referinta, stabilite in mod conventional, in scopul economisirii energiei in exploatare (U'max);
    – Rezistenta termica corectata, medie, a anvelopei cladirii (R'M); respectiv transmitantei termice corectate, medii, a anvelopei cladirii (U'cladire); aceşti parametri se utilizeaza pentru determinarea consumului anual de energie total şi specific (prin raportare la aria utila a spatiilor incalzite) pentru incalzirea spatiilor la nivelul sursei de energie a cladirii - conform Metodologiei partea a II-a şi prevederilor din reglementarea tehnica: Auditul şi certificatul de performanta energetica ale cladirii.
    – Temperaturile pe suprafetele interioare ale elementelor de constructie, permitand:
    – verificarea riscului de condens superficial, prin compararea temperaturilor minime cu temperatura punctului de roua;
    – verificarea conditiilor de confort interior, prin asigurarea indicilor globali de confort termic PMV şi PPD, in functie de temperaturile medii de pe suprafetele interioare ale elementelor de constructie perimetrale.

     Pentru evitarea riscului de aparitie a unor fenomene legate de confortul interior şi conditiile minime igienico-sanitare, se atrage atentia asupra importantei efectuarii urmatoarelor verificari:
    - evaluarea comportarii elementelor de constructie perimetrale la fenomenul de condens superficial;
    – evaluarea comportarii elementelor de constructie perimetrale la difuzia vaporilor de apa;
    – evaluarea stabilitatii termice a elementelor de constructie perimetrale şi a incaperilor.
    – evaluarea indicilor globali de confort termic PMV şi PPD şi indicatorii disconfortului local - determinarea carora, la cladirile de locuit existente, este facultativa; oportunitatea efectuarii acestei verificari se va stabili de la caz la caz.
    I.6. Parametri de climat exterior specifici pentru aplicarea metodologiei
    I.6.1. Definitii

     In prezenta parte 1 a metodologiei se utilizeaza urmatorii parametri climatici exteriori:
    - temperatura aerului exterior, in °C;
    – temperatura exterioara de proiectare pentru iarna, in °C;
    – umiditatea relativa a aerului exterior, in %,
    – intensitatea radiatiei solare, in W/mp,
    – viteza vantului de referinta, in m/s.

     Temperatura aerului exterior este temperatura aerului data de termometrul uscat, masurata conform metodologiei stabilite de Organizatia Mondiala de Meteorologie (WMO).
     Temperatura exterioara de proiectare pentru iarna este temperatura aerului exterior cu o anumita perioada de revenire, utilizata la determinarea sarcinii termice de proiectare a unei cladiri.
     Umiditatea relativa a aerului exterior este raportul dintre presiunea vaporilor de apa din aerul umed şi presiunea de saturatie a vaporilor la aceeaşi temperatura şi se calculeaza cu relatia:

                    p
         Phi = ───────────────
                 P(sat)(θ)


     in care:

     Phi = umiditatea relativa a aerului, in %;
     p = presiunea vaporilor de apa, in Pa;
     P(sat)(θ) = presiunea de saturatie a vaporilor, corespunzatoare temperaturii T, calculate cu relatiile:

                           17,269*θ
        P(sat) = 6,105*exp(────────) pentru θ ≥ 0;                (6.1.2)
                           237,3+θ
    
                           21,875*θ
        P(sat) = 6,105*exp(────────) pentru θ < 0;                (6.1.3)
                           265,5+θ


     Intensitatea radiatiei solare este fluxul radiant pe suprafata generat prin receptarea radiatiei solare pe un plan avand o inclinare şi orientare oarecare. In functie de conditiile de receptare, intensitatea radiatiei solare poate fi: totala, directa, difuza, reflectata, globala.
     Intensitatea radiatiei solare totala este intensitatea radiatiei solare generata prin receptarea pe un plan oarecare a radiatiei totale de la intreaga emisfera.
     Intensitatea radiatiei solare directe este intensitatea radiatiei solare generata prin receptarea radiatiei solare care provine dintr-un unghi solid care inconjoara concentric discul solar aparent.
     Intensitatea radiatiei solare difuze este intensitatea radiatiei solare generata prin receptarea radiatiei solare disperse dinspre intrega bolta cereasca, cu exceptia unghiului solid care este utilizat la masurarea intensitatii radiatiei solare directe.
     Intensitatea radiatiei solare reflectate este intensitatea radiatiei generata prin receptarea radiatiei solare globale reflectata in sus de un plan orientat in jos.
     Intensitatea radiatiei solare globala este intensitatea totala a radiatiei solare, masurata pe un plan orizontal.
     Viteza vantului de referinta este definita ca fiind viteza vantului masurata la o inaltime de 10 m deasupra nivelului solului, in camp deschis, fara obstacole in imediata apropriere şi se calculeaza ca valoarea medie, pe o perioada de la 10 minute pana la o ora, a valorilor instantanee.
    I.6.2. Tipuri de date necesare

     Datele necesare pentru stabilirea parametrilor de climat exterior utilizati in prezenta metodologie sunt:
    - Temperatura aerului exterior:
    – valori medii orare in anul climatic reprezentativ;
    – valori medii lunare;
    – valori conventionale.
    – Umiditatea relativa a aerului exterior
    – Intensitatea radiatiei solare
    – Viteza medie a vantului

     Utilizarea acestor tipuri de valori ale parametrilor climatici prezentati mai sus se precizeaza la locul potrivit in diferitele etape ale calculului performantei energetice a cladirilor.
     In cazul in care sunt disponibile date, aceste valori pot fi extrase din tabele sau harti realizate prin prelucrarea datelor meteorologice in conformitate cu reglementarile tehnice in vigoare (document recomandat SR EN 15927-1).
     In lipsa unei baze de date climatice complete, se pot utiliza valorile date in urmatoarele documente recomandate:
    - SR 4839-1997 (temperaturi medii lunare);
    – STAS 6648/2-82 (temperaturi medii zilnice pentru lunile de vara, intensitatea radiatiei solare);
    – SR 1907/1-97 (viteza conventionala a vantului de calcul, in functie de zona eoliana).

     Temperaturile exterioare conventionale de calcul se considera in conformitate cu harta de zonare climatica a teritoriului Romaniei, pentru perioada de iarna. SR 1907-1/97 cuprinde aceasta harta, conform careia teritoriul Romaniei se imparte in 4 zone climatice, astfel:
    - zona I θ(e) = - 12°C
    – zona II θ(e) = - 15°C
    – zona III θ(e) = - 18°C
    – zona IV θ(e) = - 21°C


    I.6.3. Metode de prelucrare a datelor climatice
     Stabilirea valorilor parametrilor necesari pentru calculul performantei energetice a cladirilor se va face pe baza datelor masurate conform metodologiei stabilite de Organizatia Mondiala de Meteorologie şi prelucrate in conformitate cu reglementarile tehnice in vigoare (documente recomandate: SR EN 15927/1 şi SR EN 15927/5).
    I.7. Elemente privind conceptia constructiv - arhitecturala, generala şi de detaliu, care influenteaza performantele cladirii sub aspect termic, al ventilarii naturale, al insoririi şi al iluminatului natural.

     Cerintele minime de performanta energetica a cladirilor se stabilesc pentru diferitele categorii de cladiri, apartinand principalelor pachete de programe arhitecturale in care se incadreaza cladirile rezidentiale cladirile publice şi cele de productie, atat pentru cele noi, cat şi pentru cele existente. Cerintele tin seama daca cladirile şi-au pastrat functiunea pentru care au fost proiectate sau au suferit refunctionalizare in cadrul ciclului de viata.
    I.7.1. Clasificarea cladirilor in raport cu pozitia in mediul construit tine seama de:
    - Amplasament (acces, vecinatati, insorire/umbrire, expunere la vant, conditionari impuse de peisajul natural s.a.);
    – Orientarea in raport cu punctele cardinale şi fata de vantul dominant;
    – Pozitia fata de vecinatati (cladiri, obstacole naturale etc.)


     La stabilirea performantei energetice a unci cladiri şi la elaborarea certificatului energetic al acesteia, fie ca este vorba de o cladire noua sau de una existenta, se va tine seama de o serie de date care intervin in faza de proiectare, cu considerarea eventualelor modificari. In Anexa A7.9 se fac o serie de precizari.
    I.7.2. Elemente arhitecturale şi de constructie care influenteaza performanta energetica a cladirii din punct de vedere termic şi al iluminatului natural.

     Obiectivul dezirabil, in conditiile actuale ale schimbarii climatice, care afecteaza tot globul pamantesc, ramane cel prin care se realizeaza controlul insolarii cladirii: umbrire pe timp de vara şi insorire pe timpul iernii.

     Echilibrarea heliotermica (reducerea pierderilor de caldura in sezonul rece şi reducerea caştigului de caldura in sezonul cald prin conformarea volumetriei cladirii şi orientare) - reducerea necesarului de energie pentru incalzirea sau racirea unui spatiu depinde de compactitatea cladirii şi orientarea fata de punctele cardinale, de forma volumetrica a cladirii şi de raportul dintre volum suprafata - exprimat prin indicele de forma al cladirii pentru o anumita amplasare geografica.

 (a se vedea imaginea asociată)

    I.7.2.1. Rezolvari volumetrice particulare (volumetrii compacte, cladiri U, L, Y etc. decupaje in volumetrie etc.)
     Au fost facute urmatoarele constatari:
    - Pentru cladirile U, L, H, Y aportul maxim aeual de energie solara pe suprafata de fereastra orientata Sud - Sud-Est la 18° spre Est fata de axa Nord-Sud este de 255,9 kWh/mp, in timp ce spre Vest este de 88,9 kWh/mp, iar spre Est este de 42,9 kWh/mp.
    – In cazul unei constructii de forma compacta, pentru optimizarea relatiei insorire - necesarul de caldura in realizarea confortului interior cladirii exista un raport optim intre lungimea şi latimea in plan a suprafetei construite, care este de 1:1,6. Exista un raport limita de 1:2,4 dintre laturile dreptunghiului ipotetic ce delimiteaza suprafata construita la sol, dar acesta devine eficient numai cu conditia schimbarii de directie catre Sud - Est a planului, dupa ce a fost depaşit raportul de 1:1,6 a portiunii de plan orientate catre Sud. In ceea ce priveşte volumetria compacta a cladirii, considerand 100% necesarul energiei consumate in mentinerea temperaturii de confort in interiorul unei constructii de forma unui cub, procentul creste spre 200% odata cu diviziunea intregului in opt cuburi componente şi recompunerea lor in diferite scheme de organizare. In raport cu energia consumata in interiorul cubului pentru mentinerea temperaturii de confort considerata 100%, o constructie sub forma de semicalota sferica consuma numai 96%, o cladire cilindrica, 98%, in timp ce pentru un spatiu piramidal este necesar un consum de energie de 112%.(Anexa A7.5)

     Performanta termica a anvelopei (Anexa A7.6) se realizeaza prin:
    - controlul marimii golurilor, geometria ferestrelor, tipul de etanseizare al tamplariilor şi creşterea performantelor acestora, selectarea tipurilor de geamuri, utilizarea sistemelor de umbrire (interior şi exterior), optimizarea luminarii naturale şi controlul stralucirii, reducerea pierderilor de caldura şi a caştigului de caldura;
    – optimizarea izolarii termice in vederea reducerii consumului de energie necesar pentru incalzirea sau racirea spatiilor interioare cladirii (pierderi sau caştig de caldura prin anvelopa cladirii);
    – utilizarea calitatii de masa termica a anvelopei cladirii;
    – asigurarea integritatii anvelopei cladirii astfel incat sa se asigure confortul termic şi sa se previna condensul (utilizarea corecta a barierei de vapori şi evitarea puntilor termice).

     Procesul de evaporare poate fi exploatat cu succes in racirea adiabatica a anvelopei (fig. 7.2.1.1) cladirilor in sistem pasiv, caz in care se apeleaza la tehnologii cu ajutorul carora se produce dispersia fina a apei sau utilizarea apei ca agent de racire a spatiilor interioare şi se asociaza altor tipuri de tehnologii integrate in elementele constructive (planşee, pardoseli). Sunt folosite oglinzile de apa (ajutate şi ele in procesul de racire adiabatica de fantani arteziene sau alte instalatii) sau sunt create special suprafete inundate imediat langa constructie.
     Stocajul termic in masa constructiei este un concept important al proiectarii ecologice integrate. De fapt fiecare spatiu ce adaposteşte o functiune, faciliteaza prin convectie (prin intermediul aerului interior) schimbul termic catre suprafetele ce-l delimiteaza, pereti interiori, planşee sau anvelopa cladirii, spre exterior. Acestea se afla intr-o stare continua de schimb de radiatii reciproce (radiatie directa sau difuza ce patrunde prin intermediul ferestrei, lumina artificiala, ocupantii, diferite alte obiecte sau dotari interioare).

 (a se vedea imaginea asociată)

     Turnurile termice (fig. 7.2.1.2) puncteaza volumetria, strabatand nivelurile şi pot fi asociate unor spatii care necesita ventilare fortata (cladirile rezolvate pe plan adanc, birourile peisagere etc.); de asemenea, pe timpul verii ele pot asigura buna ventilare in sistem pasiv sau pot functiona in sistem mixt pasiv/activ; in acest din urma caz, unele dintre ele vor fi concepute ca prize de aer şi prevazute cu tehnologie integrate de purificarea aerului. Acest tip de asigurare a ventilarii devine necesara in anumite regiuni caracterizate de un grad ridicat de poluare sau in zone susceptibile de a prezenta poluarea aerului in conditii meteorologice nefavorabile (vant dinspre directia unor zone ce prezinta un grad ridicat de poluare industriala, de exemplu). Caracterul lor versatil şi anume acela de a se constitui pe timpul iernii in masa structurala de stocaj poate fi speculat prin asocierea cu spatii anexa şi prin pozitionarea in cadrul configurarii spatiale, care sa permita receptionarea directa, pe fiecare nivel, a energiei radiante solare.
    I.7.2.2. Tipuri de spatii interioare: spatii functionale principale ale programului arhitectural, spatii tampon (circulatii, spatii anexa, spatii care cer luminare zenitala), spatii versatile sau convertibile (sere, poduri), spatii tranzitorii (porticuri, prispe), spatii care comunica (spatii publice - pasaje, atriumuri).

     Spatiile tampon orientate spre Nord, Nord-Est şi Nord-Vest sunt spatii care in mod obişnuit indeplinesc aceasta functiune: windfang, vestibul, casa scarii, coridoare, bai şi grupuri sanitare, garaje etc. dar şi alte tipuri de spatii destinate activitatilor care reclama lumina zenitala (sali de laborator, ateliere de pictura etc.) sau spatii functionale polivalente.
     Spatiile versatile sau convertibile (Anexa A7.8): sere, atriumuri, pasaje, poduri etc. fie ca adapostesc functiuni specifice programului, fie ca insereaza constructiei spatii complementare acesteia, indeplinesc in acelaşi timp, inafara rolului functional şi rolul de capcane solare.
     Terasele acoperite şi inchise pe timp de iarna, dar deschise pe timpul verii, orientate spre Sud, cunoscute ca sere sunt considerate spatii versatile sau convertibile şi prezinta valente ecologice materiale apreciate mai ales pentru suplimentarea suprafetei anvelopei care poate primi tehnologie proactiva.
     In aceiaşi categorie se inscriu podurile / mansardele, a caror invelitoare este conceputa cu un sistem de protectie termica eficient şi de asemenea spatiile tranzitorii interior - exterior, fie ca este vorba de curti interioare prin intermediul carora se asigura functie de pozitionarea in cadrul planului, buna ventilare pe timpul sezonului cald sau prezervarea unui microclimat propice pe timpul sezonului rece, fie ca este vorba de pergole, portice etc. Logiile, prispele şi foişoarele inchise cu materiale transparente pot fi considerate de asemenea spatii versatile.
     Spatiul care comunica este mai mult decat un simbol şi implicit este incarcat de valoare ecologica non-materiala. Strada interioara care corespunde coridorului de distributie spre spatiile propriu-zise ale programului (cladirea şcolii poate fi socotita reprezentativa in acest caz), va cuceri de multe ori prin extensie, functie de dimensiuni, şi calificativul de atrium (in cazul altor programe publice -cladiri de birouri, sedii administrative, banci etc.). Din punct de vedere al valorii ecologice materiale, aceasta va fi conceputa astfel incat sa se asigure o buna luminare - zenitala prin luminatorul central - sa se realizeze temperatura de confort interior printr-o optima cooperare cu masa structurala interioara şi o buna ventilare prin judicioasa amplasare a turnurilor termice.
     Microclimatul poate fi ameliorat prin prevederea spatiilor de tranzitie exterior - interior (prispe, foişoare, terase deschise şi acoperite, pergole) şi al spatiilor exterioare din imediata vecinatate a constructiei - amenajari exterioare peisagere sau arhitecturale (terase, plantatii - gradina, alei - dalaje, terenuri de sport, oglinzi de apa etc.).
     Fiecare spatiu care corespunde unei anumite activitati din cadrul temei programului arhitectural va fi gandit, din punct de vedere tehnic, in colaborarea cu mediul climatic.

 (a se vedea imaginea asociată)

    I.7.2.3. Intranduri, iesinduri, balcoane, cornise, ancadramente
     Pentru a putea profita pe timpul iernii de aportul caloric al razelor Soarelui, in interiorul spatiului construit orientat spre Sud, este necesar sa apreciem adancimea logiilor, balcoanelor sau a copertinelor şi dimensiunea golurilor implicit inaltimea parapetului ferestrelor. Acelaşi lucru trebuie urmarit pentru prevenirea impactului razelor Soarelui asupra fatadelor orientate Sud, in perioadele de canicula. Daca notam cu L adancimea logiei, balconului sau a copertinei şi cu H inaltimea cunoscuta a golului atunci putem afla dimensiunea L utilizand urmatoarea formula de calcul:

     L = H(tg)β, unde β este chiar latitudinea locului

     Tehnologiile brise-soleil-urilor orizontale sau verticale se bazeaza pe aceasta formula. Pentru cazurile nefavorabile intalnite mai ales in arhitectura care trebuie sa raspunda constrangerilor impuse de contextul locului, in conditii de orientare Vest şi de supraincalzire a fatadei sunt insuficiente şi nerecomandate elemente de umbrire orizontale sau verticale. Este necesara combinarea acestor doua elemente concomitent cu inclinarea lor in plan orizontal sau vertical.
     Se recomanda consultarea unei harti a insoririi, care pune in evidenta cele doua coordonate importante ale Soarelui: altitudinea şi azimutul specifice unor latitudini intr-un ecart de 5°, pentru fiecare luna a anului şi pentru fiecare ora a zilei. Constructia grafica care combina unghiul de umbrire orizontal cu unghiul de umbrire vertical poarta numele de masca umbririi.
     Proiectarea fatadelor umbrite se poate realiza şi cu ajutorul unor programe de calculator specializate. Tehnologiile de umbrire fixe reprezinta un compromis şi sunt indicate cele reglabile mecanic pentru a realiza o umbrire eficienta. Din studii a reieşit ca utilizarea jaluzelelor şi obloanelor salveaza 10% din energie necesara realizarii confortului interior.
    I.7.2.4. Structura şi flexibilitate functionala

     Modulul repetabil al structurii defmit de axele cladirii, impreuna cu asocierea punctelor umede (bai, grupuri sanitare, bucatarie etc.) pot conduce la flexibilitate functionala - element definitoriu in cazul reabilitarilor cu refunctionalizare a cladirilor. Acest aspect trebuie gandit in stransa legatura cu repartizarea tuturor elementelor descrise la pet 7.2.2 care sunt specifice in controlul pasiv al unei cladiri. In cazul turnurilor termice şi al partiurilor cu adancimi mari, proiectarea structurii de rezistenta trebuie sa raspunda flexibilitatii functionale.
    I.7.3. Recomandari privind utilizarea resurselor locale la realizarea cladirilor.

     Se recomanda utilizarea urmatoarelor materiale şi produse fabricate pe plan local datorita faptului ca se conserva energia inglobata şi se reduce consumul de resurse naturale:
    - materiale recuperate şi fabricate din deşeuri;
    – produse şi materiale reciclabile;
    – materiale din surse regenerabile;
    – materiale nepoluante;
    – materiale rezistente in timp cu un ciclu de viata de cel putin 50 de ani;
    – materiale care pot fi reutilizate, reciclabile sau sunt biodegradabile.
    I.7.4. Factorii care determina iluminarea naturala a incaperilor din punct de vedere arhitectural

     Performanta energetica a unei cladiri include aspecte privind iluminatul natural, o rezolvare optima prezentand numeroase beneficii, inclusiv o economie considerabila de energie prin reducerea necesarului de iluminat artificial (electric), incalzire şi racire. Un spatiu cu iluminat natural corespunzator şi cu un sistem de control al iluminatului artificial poate sa conduca la obtinerea unei economii de energie electrica in cadrul iluminatului cladirii de 30 - 70%.
     Tendinta actuala este de integrare a luminii naturale şi a luminii artificiale, avand permanent in vedere obtinerea unui mediu luminos confortabil, atat din punct de vedere cantitativ, cat şi calitativ. O integrare optima a celor doua componente echivaleaza cu performante tehnologice, prin care orice variatie a luminii naturale este corectata automat, in sens pozitiv sau negativ, fie prin iluminatul artificial, fie prin sistemele de protectie solara.
     Strategia de iluminat natural are in vedere:
    - caracteristicile luminii naturale in functie de amplasament
    – vecinatatile construite şi neconstruite (vegetatie, relief))
    – tipul cladirii (atrium, liniar, nucleu central, curte interioara, celular, grupat, "open space"

     etc.).
     Principalii factori arhitecturali care determina iluminarea naturala a incaperilor şi care intra in ecuatiile de calcul pentru iluminatul natural al unui spatiu interior (document recomandat STAS 6221-89) sunt;
    - orientarea cladirii fata de punctele cardinale;
    – marimea, pozitia şi caracteristicile ferestrelor;
    – raportul dintre aria ferestrelor şi aria pardoselii incaperilor in functie de destinatia acestora/functiuni;
    – efectele de reflexie (in legatura cu amenajarile peisagere exterioare - de exemplu peluza sau pavaj ai cu finisajele cladirilor invecinate);
    – distributia luminii - controlata prin planul urbanistic (regimul de inaltime al cladirii stabilit in functie de unghiul de cer şi latimea strazii) sau prin dimensionarea ferestrelor (pentru evitarea contrastului şi a fenomenului de orbire);
    – finisajul suprafetelor interioare (pereti, pardoseala, tavan).
    I.7.4.1. Orientarea cladirii fata de punctele cardinale

     Lumina naturala poate fi accesibila pentru orice orientare, dar trebuie realizate studii speciale in ceea ce priveşte dimensiunile suprafetelor vitrate, tipul de sticla folosit, protectia solara optima pentru fiecare punct cardinal in parte. Din punct de vedere al strategiei iluminatului natural, orientarea optima trebuie gandita pentru fiecare functiune in parte, tinand cont de caracteristicile fiecarui punct cardinal:
    - sud - aport de radiatie luminoasa şi termica; protectia solara este cel mai uşor de realizat, prin elemente orizontale; orientare indicata pentru sistemele solare pasive
    – nord - aport de radiatie luminoasa, nu şi termica
    – est şi vest - protectie solara mai greu de realizat, datorita unghiurilor variate ale soarelui
    I.7.4.2. Conceptia spatial - volumetrica

     Volumetria arhitecturala de ansamblu şi rezolvarile de detaliu determina rolul elementelor constructive in relatie cu lumina naturala (Anexa A7.1):
    - elemente de conducere (galerie, portic, atrium, curte de lumina, sere);
    – elemente de transmisie (ferestre, luminatoare, sere);
    – elemente de control (suprafete separatoare, ecrane flexibile, ecrane rigide, filtre solare, elemente obturante).
    I.7.4.3. Marimea, pozitia şi caracteristicile ferestrelor

     In functie pozitia suprafetei vitrate, iluminatul natural se clasifica in (Anexa A7.1):
    - iluminat lateral - suprafata vitrata este inclusa in fatada (verticala)
    – iluminat zenital - suprafata vitrata se afla la partea superioara (orizontala) a unui spatiu interior
    – iluminat global - suprafete complexe, de tip sera

     Exista o variatie semnificativa a nivelului de iluminare naturala in functie de dispunerea ferestrelor: lateral pe o parte, lateral pe doua parti, diferite solutii de iluminat zenital (fig. 1 - Anexa A7.2).
     De asemenea, pentru aceeaşi dimensiune de fereastra, exista variatii ale nivelului luminii naturale in functie de pozitionarea pe verticala a golului respectiv (de mentionat ca inaltimea parapetului trebuie corelata cu cerintele de siguranta in exploatare pentru fiecare caz in parte) (fig. 2 - Anexa A7.2).
    I.7.4.4. Raportul dintre aria ferestrelor şi aria pardoselii incaperilor in functie de destinatia acestora/functiuni

     La constructiile civile, la incaperile la care se apreciaza ca iluminarea nu este riguros legata de productia şi destinatia incaperii, realizarea conditiilor de iluminare se verifica, in mod aproximativ, pe baza raportului dintre aria ferestrelor incaperilor şi aria pardoselii acesteia, conform datelor din tabelul din Anexa A7.3.
     Pentru incaperile la care iluminarea este legata de productia şi destinatia incaperii şi care a fost stabilita prin calcul, va trebui ca valorile rezultate sa satisfaca şi conditiile din Anexa A7.3, care se vor considera minimale.
    I.7.4.5. Efectele de reflexie

     Efectele de reflexie ce pot influenta aportul de lumina naturala intr-un spatiu provin din trei mari categorii:
    - inediul exterior neconstruit - vegetatie, dalaje, trotuarul de garda al constructiei, suprafete de apa, fantani arteziene
    – fatadele constructiilor invecinate - finisajul fatadelor invecinate (reflectanta mare pentru culori deschise, pastelate), elemente reflectante (panouri sticla, placaje metalice etc.)
    – elemente ale cladirii studiate - elemente constructive de protectie solara dispuse la exterior, dimensiunile ferestrelor
    I.7.4.6. Distributia luminii - controlata prin planul urbanistic

     In cazul in care se analizeaza performanta energetica a unei cladiri se tine seama de o serie de caracteristici avute in vedere la proiectare (asupra carora se poate interveni prin corectare sau amplificarea efectului):
    - Regimul de inaltime al cladirii este stabilit prin studii de insorire, in functie de un minim de ore de lumina necesar pentru vecinatatea cea mai defavorabila (tinand cont de functiunea pe care aceasta o are).
    – La stabilirea inaltimii cladirilor, se recomanda ca in planurile de sistematizare sa se tina seama de latimea strazii, astfel ca unghiul de cer sa nu depaşeasca limitele de la 27° la 45° pentru latimea de strada de 6m la 20m.
    – La dimensionarea ferestrelor se va avea in vedere asigurarea uniformitatii luminii in incapere, pentru evitarea contrastului şi fenomenului de orbire (document recomandat: STAS 6221-89)
    I.7.4.7. Finisajul suprafetelor interioare

     Finisajele interioare ale peretilor, pardoselilor şi mobilierul sau alte elemente de amenajare interioara devin suprafete reflectante, contribuind la iluminatul natural al incaperilor in functie de culoare şi textura (Anexa A7.4).
     In cazul cind in incaperi reflexia se datoreaza şi altor suprafete, in afara de zugraveala peretilor şi tavanului, valoarea factorului mediului global de sporire prin reflexie se poate stabili prin calcul.
    I.7.4.8. Tehnologii contemporane

     Preocuparile contemporane de integrare a luminii naturale cu iluminatul artificial, au condus la noi tehnologii de captare şi introducere a luminii naturale in zone ale cladirilor, precum şi numeroase tehnologii integrate anvelopei (in special suprafetelor vitrate) pentru controlul iluminatului natural:
    - tuburile de lumina - dispozitive care capteaza, transmit lumina naturala printr-un sistem de suprafete reflectante şi o distribuie uniform printr-un difuzor microprismatic in spatiile interioare care nu beneficiaza de suprafete vitrate
    – sistem de captare cu heliostat cu oglinda - sistem de reflexii pentru transmiterea luminii in zonele de interes
    – elemente optice holografice - elemente incluse in anvelopa cladirii, care realizeaza controlul energiei solare, prin redirectionarea radiatiei solare directe şi indirecte
    – ferestre inteligente cu pelicula de cristale de polimeri pentru controlul reflectantei geamului prin intermediul unui dispozitiv de monitorizare şi autoreglare integrat in panoul de sticla; geamuri electrocromice cu transmisie variabila a luminii
    – sisteme de control al luminii naturale, necesar datorita caracterului variabil al acesteia şi un sistem de control al luminii artificiale suplimentare necesare in fiecare moment
    – instrumente de proiectare asistata a iluminatului natural, utilizabile in faza initiala a proiectelor pentru dimensionarea optima a ferestrelor, astfel incat sa se obtina o performanta energetica şi ambientala superioara
    I.8. Regimuri de utilizare a cladirilor şi influenta acestora asupra performantei energetice
    I.8.1. Clasificarea cladirilor in functie de regimul lor de ocupare

     In functie de regimul de ocupare, cladirile se impart in doua categorii:
    - cladiri cu ocupare continua - in care intra cladirile a caror functionalitate impune ca temperatura mediului interior sa nu scada, in intervalul "ora 0 - ora 7" cu mai mult de 7°C sub valoarea normala de exploatare;
    – cladiri cu ocupare discontinua - in care intra cladirile a caror functionalitate permite ca abaterea de la temperatura normala de exploatare sa fie mai mare de 7°C pe o perioada de 10 ore pe zi, din care 5 ore in intervalul "ora 0 - ora 7".
    I.8.2. Clasificarea tipurilor de functionare ale instalatiilor de incalzire

     Tipurile de functionare ale instalatiilor de incalzire sunt:
    - incalzire continua;
    – incalzire intermitenta.

     Aspecte legate de tipurile de functionare ale instalatiilor de incalzire sunt tratate in partea a II-a a metodologiei.
    I.8.3. Clasificarea cladirilor functie de inertia termica inclusiv modul de stabilire a valorii acesteia

     In functie de inertia termica, cladirile se impart in trei clase:
    - inertie termica mica;
    – inertie termica medie
    – inertie termica mare.

     Incadrarea cladirilor in una din clasele de inertie se face conform tabelului 8.3.1, in functie de valoarea raportului:

               (Σm(j)*A(j)
                j                       (8.3.1)
              ─────────────
                  A(d)


     in care:
     m(j) - masa unitara a fiecarui element de constructie component j, care intervine in inertia termica a acestuia, in kg/mp;
     A(j) - aria utila a fiecarui element de constructie j, determinata pe baza dimensiunilor interioare ale acestuia, in mp;
     A(d) - aria desfaşurata a cladirii sau partii de cladire analizate, in mp.

     Tabelul 8.3.1 - Clase de inertie termica

      ───────────────────────────────────────────────────────────────
                 (Σm(j)*A(j)
                  j                              Inertia termica
       Raportul ─────────────
                    A(d)
      ───────────────────────────────────────────────────────────────
            pana la 149 kg/mp                          mica
      ───────────────────────────────────────────────────────────────
        de la 150 pana la 399 kg/mp                    medie
      ───────────────────────────────────────────────────────────────
            peste 400 kg/mp                            mare
      ───────────────────────────────────────────────────────────────



     La determinarea clasei de inertie se va avea in vedere urmatoarele:
    - daca aria desfaşurata a spatiului incalzit aferent cladirii analizate este mai mica sau egala cu 200 mp, calculul raportului dat de relatia (8.3.1) se va face pe intreaga cladire;
    – daca aria desfaşurata a spatiului incalzit aferent cladirii analizate este mai mare de 200 mp, calculul raportului dat de relatia (8.3.1) se va face pe o portiune mai restransa, considerate reprezentativa pentru cladirea sau partea de cladire analizata.
    I.8.4. Corelatii intre regimul de ocupare al cladirii şi inertia termica a acesteia

     In functie de categoria de ocupare şi de clasa de inertie, cladirile se impart in doua categorii:
    - cladiri de categoria 1, in care intra cladirile cu "ocupare continua" şi cladirile cu "ocupare discontinua" de clasa de inertie termica mare;
    – cladiri de categoria 2, in care intra cladirile cu "ocupare discontinua" şi clasa de inertie medie sau mica.
    I.9. Stabilirea prin calcul a valorilor parametrilor de performanta termica, energetica şi de permeabilitate la aer a anvelopei cladirilor
    I.9.1. Precizarea valorilor de calcul a parametrilor date de intrare
    I.9.1.1. Temperaturi
    I.9.1.1.1. Temperaturi interioare conventionale de calcul

     Temperaturile interioare ale incaperilor incalzite [θ(t)]
     Temperaturile interioare conventionale de calcul ale incaperilor incalzite, se considera conform reglementarilor tehnice in vigoare (document recomandate SR 1907-2/97).
     Daca intr-o cladire incaperile au temperaturi de calcul diferite, dar exista o temperatura predominanta, in calcule se considera aceasta temperatura; de exemplu, la cladirile de locuit se considera θ(i) = +20°C.
     Daca nu exista o temperatura predominanta, temperatura interioara conventionale de calcul se poate considera temperatura medie ponderata a tuturor incaperilor incalzite:

              Σθ(ij)*A(j)
        θ(i)= ──────────          [°C]                   (9.1.1)
                  ΣA(j)


     in care:
     Aj aria incaperii/ avand temperatura interioara θ(ij).
     Temperaturile interioare ale spatiilor neincalzite [θ(μ)]
     Temperaturile interioare ale spatiilor şi incaperilor neincalzite se determina exclusiv pe baza de bilant termic, in functie de temperaturile de calcul ale incaperilor adiacente, de ariile elementelor de constructie care delimiteaza spatiul neincalzit, precum şi de rezistentele termice ale acestor elemente. In calcule se va tine seama in mod obligatoriu şi de numarul de schimburi de aer in spatiul neincalzit.
     Tot pe baza de bilant termic se vor determina temperaturile θ(μ) din rosturile inchise, podurile şi etajele tehnice, precum şi cele din balcoanele şi logiile inchise cu tamplarie exterioara.
     Pentru determinarea temperaturii conventionale de calcul dintr-un spatiu neincalzit de tip camara sau debara, se face un calcul de bilant termic, utilizandu-se relatia generala:

              Σ[θ(j)*L(j)]+0,34*V*Σ[n(j)*θ(j)]
        θ(μ)= ─────────────────────────────────       [°C]     (9.1.2)
                  ΣL(j)+0,34*V*Σ[n(j)


     in care :
     L(j) coeficientii de cuplaj termic aferenti tuturor elementelor de constructie orizontale şi verticale care delimiteaza spatiul neincalzit de mediile adiacente: aer exterior sau incaperi incalzite, in [W/K];
     θ(j) temperaturile mediilor adiacente: aer exterior [θ(e)] sau incapere incalzita [θi)], in [°C];
     V volumul interior al spatiului neincalzit [mc];
     n(j) numarul de schimburi de aer datorita permeabilitatii la aer a elementului j, in [h^-1].

    I.9.1.1.2. Temperaturi exterioare
     Temperaturile exterioare utilizate la calculul performantelor termice ale elementelor de constructie perimetrale care alcatuiesc anvelopa cladirii sunt temperaturile exterioare de calcul stabilite in functie de zona climatica de calcul pentru perioada de iarna, conform pct. 6.
    I.9.1.2. Caracteristici higrotermice ale materialelor de constructie

     Caracteristicile higrotermice ale materialelor de constructie din alcatuirea elementelor de anvelopa se determina conform pct. 53.
    I.9.1.3. Rezistente la transfer termic superficial R(si) şi R(se);

     Rezistentele la transfer termic superficial [R(si) şi R(se)] se considera in calcule in functie de directia şi sensul fluxului termic; R(si)=l/h(i) şi R(se)=1/h(e).
     Pentru calculul campului de temperaturi in vederea verificarii temperaturilor superficiale, valoarea rezistenjei la transfer termic superficial interior R(si), in cimpul curent al elementului şi pentru imbinari 2-D sau 3-D in anvelopa, se considera diferentiat (documente recomandate: SR EN ISO 10211-1:1998 şiSR EN ISO 10211-1/AC:2003).

     Tabelul 9.1.1 - Coeficienti de transfer termic superficial h(i) şi h(e) [W/(mpK)] şi rezistente termice superficiale R(si) si R(se) [mpK/W]

    ┌────────────────────┬────────────────────────────┬────────────────────────────┐
    │                    │Elemente de constructie in  │Elemente de constructie in  │
    │                    │contact cu:                 │contact cu spatii ventilate │
    │                    │- exteriorul                │neincalzite:                │
    │ DIRECTIA şi SENSUL │- pasaje descliise (ganguri)│- subsoluri şi pivnite      │
    │ FLUXULUI TERMIC    │                            │- poduri                    │
    │                    │                            │- balcoane şi logii inchise │
    │                    │                            │- rosturi inchise           │
    │                    │                            │- alte incaperi neincalzite │
    ├────────────────────┼──────────────┬─────────────┼──────────────┬─────────────┤
    │                    │ h(i)/R(si)   │  h(e)/R(se) │  h(i)/R(si)  │  h(e)/R(se) │
    ├────────────────────┼──────────────┼─────────────┼──────────────┼─────────────┤
    │                    │              │             │              │             │
    │┌──┐         ┌────┐ │      8       │     24*)    │       8      │      12     │
    ││ i│────────>│e,u │ │   ──────     │    ──────   │    ──────    │    ──────   │
    │└──┘         └────┘ │    0,125     │    0,042    │     0,125    │     0,084   │
    │                    │              │             │              │             │
    ├────────────────────┼──────────────┼─────────────┼──────────────┼─────────────┤
    │        ┌────┐      │              │             │              │             │
    │        │e,u │      │      8       │     24*)    │       8      │      12     │
    │        └────┘      │   ──────     │    ──────   │    ──────    │    ──────   │
    │          ^         │    0,125     │    0,042    │     0,125    │     0,084   │
    │          │         │              │             │              │             │
    │        ┌─┴─┐       │              │             │              │             │
    │        │ i │       │              │             │              │             │
    │        └───┘       │              │             │              │             │
    ├────────────────────┼──────────────┼─────────────┼──────────────┼─────────────┤
    │        ┌────┐      │              │             │              │             │
    │        │ i  │      │      6       │     24*)    │       6      │      12     │
    │        └────┘      │   ──────     │    ──────   │    ──────    │    ──────   │
    │          ^         │    0,167     │    0,042    │     0,167    │     0,084   │
    │          │         │              │             │              │             │
    │        ┌─┴─┐       │              │             │              │             │
    │        │e,u│       │              │             │              │             │
    │        └───┘       │              │             │              │             │
    └────────────────────┴──────────────┴─────────────┴──────────────┴─────────────┘



     *) Pentru conditii de vara:h(e) = 12 W/(mpK), R(se) = 0,084 mpK/W

     Valorile rezistentelor termice superficiale interioare din tabelul 9.1.1 sunt valabile pentru suprafetele interioare obişnuite, netratate (cu un coeficient de emisie epsilon = 0,9); valorile din tabel au fost determinate pentru o temperatura interioara evaluata la +20°C.
     Valoarea rezistentei termice superficiale exterioare din tabelul 9.1.1 corespunde urmatoarelor conditii:
    - suprafata exterioara netratata, cu un coeficient de emisie epsilon = 0,9;
    – temperatura exterioara θ(e) = 0°C
    – viteza vantului adiacent suprafetei exterioare Nu = 4 m/s

     Pentru alte viteze ale vantului rezistenta termica superficiala exterioara se poate considera orientativ astfel:

                  Nu                 R(se)
                 [m/s]              [mpK/W]
                   1                 0,08
                   2                 0,06
                   3                 0,05
                   4                 0,04
                   5                 0,04
                   7                 0,03
                  10                 0,02


    I.9.1.4. Rezistente termice ale straturilor de aer neventilat
     Rezistentele termice ale straturilor de aer neventilat [R(α)] se considera, in functie de directia şi sensul fluxului termic şi de grosimea stratului de aer (document recomandat SR EN ISO 6946), pentru toate elementele de constructie, cu exceptia elementelor de constructie vitrate.
     Pentru modul in care se pot considera in calculele termotehnice straturile de aer in care exista un oarecare grad de ventilare al spatiului de aer, deci o comunicare cu mediul exterior, se poate consulta documentul recomandat este SR EN ISO 6946.
    I.9.2. Calculul rezistentei termice şi a transmitantei termice totale, unidirectionale a elementelor de constructie opace

     Calculul tine seama de prevederile din actele normative in vigoare (document recomandat: SR EN ISO 6946).
     Rezistenta termica totala, unidirectionala a unui element de constructie alcatuit din unul sau mai multe straturi din materiale omogene, fara punti termice, inclusiv din eventuale straturi de aer neventilat, dispuse perpendicular pe directia fluxului termic, se calculeaza cu relatia:

        R=R(si) + ΣR(j) + ΣR(α) + Σ(se)             [mpK/W]     (9.2.1)


     Relatia (9.2.1) se utilizeaza şi pentru determinarea rezistentei termice in camp curent, a elementelor de constructie neomogene (cu punti termice).
     In calculul unidirectional, suprafetele izoterme se considera ca sunt paralele cu suprafata elementului de constructie.
     La elementele de constructie cu straturi de grosime variabila (de exemplu la planşeele de la terase), rezistentele termice se pot determina pe baza grosimilor medii ale acestor straturi, aferente suprafetelor care se calculeaza.
     Transmitanta termica/coeficientul unidirectional de transmisie termica prin suprafata se determina cu relatia:

            1
        U = ─ [W/(mpK)]                                   (9.2.2)
            R


     Daca valorile R si U reprezinta rezultate finale ale calculelor termotehnice, ele pot fi rotunjite la 3 cifre semnificative (2 zecimale).
    I.9.3. Calculul rezistentei termice şi a transmitantei termice - corectate cu efectul

    puntilor termice, a elementelor de constructie opace - descrierea metodelor de calcul.

     Documente recomandate:
    - SR EN ISO 10211-1: «Punti termice in constructii - Fluxuri termice şi temperaturi superficiale - Partea 1: Metode generate de calcul»,
    – SR EN ISO 10211-2: «Punti termice in constructii - Calculul fluxurilor termice şi temperaturi lor superficiale - Partea 2: Punti termice liniare»;
    – SR EN ISO 14683: «Punti termice in constructii - Transmitante termice liniare - metoda simplificata şi valori precalculate».
    – SR EN 13789: «Performanta termica a cladirilor. Coeficient de pierderi de caldura prin transfer. Metoda de calcul».

     Puntile termice la cladiri determina o modificare a fluxurilor termice şi a temperaturilor superficiale in comparatie cu cele corespunzatoare unei structuri fara punti termice. Aceste fluxuri termice şi temperaturi pot fi determinate cu un grad suficient de exactitate prin calcule numerice (documente recomandate: EN ISO 10211-1 pentru flux termic tridimensional, EN ISO 10211-2 pentru flux termic bidimensional).
     Pentru puntile termice liniare este mai operativ sa se utilizeze metode simplificate pentru estimarea transmitantelor termice liniare/coeficientilor de transmisie termica liniara (document recomandat: SR EN ISO 14683).
     Fluxul termic disipat prin anvelopa cladirii, Φ, intre mediile interior şi exterior, avand ca temperaturi θ(i) şi θ(e), poate fi calculat cu relatia:

    
             Φ=H(T)[θ(i)-θ(e),)            [W]           (9.3.1)


     Coeficientul de pierderi termice prin transmisie H(T), se calculeaza cu relatia:

            H(T) = L + L(s) + H(u)       [W/K]           (9.3.2)


     unde:
     L este coeficientul de cuplaj termic prin anvelopa cladirii, definit prin relatia (9.3.3), in [W/K];
     L(s) este coeficientul de cuplaj termic prin sol, (document recomandat: SR EN ISO 13370) şi care se admite a fi calculat in regim stationar (document recomandat: SR EN ISO 13789), in [W/K];
     H(u) coeficientul de pierderi termice prin spatii neincalzite (document recomandat: SR EN ISO 13789), in [W/K].
     Cladirile pot avea punti termice semnificative, unul dintre efecte fiind cel de creştere a fluxurilor termice disipate prin anvelopa cladirilor. In acest caz, pentru a se obtine un coeficient de cuplaj termic corect, este necesara adaugarea unor termeni de corectie prin transmitantele termice liniare şi punctuale, dupa cum urmeaza:

        L= ΣU(j)A(j) + Σi]j,k + Zxj [W/K]  (9.3.3)


     unde:
     L este coeficientul de cuplaj termic, in [W/K]; ;
     U(j) este transmitanta termica a partii/ de anvelopa a cladirii, in [W/(mpK)];
     A(j) este aria pentru care se calculeaza U(j), in [mp];
     Psi(k) este transmitanta termica liniara a puntii termice liniare k, in [W/(mK)];
     l(k) este lungimea pe care se aplica PSI(k), in m;
     Khi(j) este transmitanta termica punctuala a puntii termice punctuale j, in [W/K].
     Valorile transmitantelor termice liniare depind de sistemul de dimensiuni ale cladirii utilizat in calculul ariilor, efectuat pentru fluxurile unidimensionale.

     Transmitanta termica liniara, PSI, se calculeaza cu relatia:

                    1
         PSI(j) = ────── [L^2D - ΣU(j)A(j)]     [W/(mK)]      (9.3.4)
                   l(j)


     unde:
     L^2D - este coeficientul liniar de cuplaj termic obtinut printr-un calcul bidimensional al componentei care separa cele doua medii considerate, in [W/K];
     U(j) - este transmitanta termica prin suprafata componentei unidimensionale j care separa cele doua medii considerate, in [W/(mp)];
     l(j) - este lungimea din modelul geometric bidimensional pe care se aplica valoarea U(j), in metri.
     Pentru toate calculele transmitantelor termice liniare PSI, exista posibilitatea optarii pentru trei sisteme de dimensiuni ale cladirii pe care se bazeaza calculul (document recomandat: SR EN ISO 13789):
    - dimensiuni interioare, masurate intre fetele interioare finisate ale fiecarei incaperi ale unei cladiri (excluzand grosimea elementelor despartitoare interioare);
    – dimensiuni interioare totale, masurate intre fetele interioare finisate ale elementelor exterioare ale unei cladiri (incluzand si grosimea elementelor despartitoare interioare);
    – dimensiuni exterioare, masurate intre fetele exterioare finisate ale elementelor exterioare ale unei cladiri.

     Metoda aleasa in reglementarile romanesti este cea cu dimensiuni interioare totale, masurate intre fetele interioare finisate ale elementelor exterioare ale unei cladiri.
     Rezistenta termica corectata se determina la elementele de constructie cu alcatuire neomogena; ea tine seama de influenta puntilor termice asupra valorii rezistentei termice determinate pe baza unui calcul unidirectional in camp curent, respectiv in zona cu alcatuirea predominanta.
     Rezistenta termica corectata R' si respectiv transmitanta termica corectata/coeficientul corectat de transmisie termica prin suprafata U' se calculeaza cu relatia generala:

              1     1   Σ[PSI x l]    Σ[Khi]
        U' = ─── = ── + ────────── + ───────   [W/(mpK)]   (9.3.5)
              R'    R        A          A


     in care:
     R - rezistenta termica totala, unidirectionala, aferenta ariei A;
     l - lungimea puntilor liniare de acelasi fel, din cadrul suprafetei A
     Rezistenta termica corectata se mai poate exprima prin relatia:

               R' = r x R       [mpK/W]       (9.3.6)


     in care r reprezinta coeficientul de reducere a rezistentei termice totale, unidirectionale:

                           1
         r = ───────────────────────────────── [-]    (9.3.7)
                 R x [Σ[PSI x l] + Σ[Khi]
             1 + ────────────────────────
                           A


     Transmitantele termice liniare PSI si punctuale Khi aduc o corectie a calcului unidirectional, tinand seama atat de prezenta puntilor termice constructive, cat si de comportarea reala, bidimensionala, respectiv tridimensionala, a fluxului termic, in zonele de neomogenitate a elementelor de constructie.
     Puntile termice punctuale rezultate la intersectia unor punti termice liniare, de regula, se neglijeaza in calcule.
     Transmitantele termice liniare PSI si punctuale Khi nu difera in functie de zonele climatice; ele se determina pe baza calculului numeric automat al campurilor de temperaturi, pe baza indicatiilor din anexa A9.3. Pentru detalii uzuale se pot folosi valorile precalculate din tabelele cuprinse in Cataloage cu valori precalculate ale transmitantelor termice liniare si punctuale.
    I.9.4. Calculul transmitantei termice a elementelor vitrate
    I.9.4.1. Transmitanta termica a elementelor vitrate (ferestre si usi)

     Transmitanta termica a elementelor vitrate se va calcula, fie utilizand metoda simplificata (document recomandat EN ISO 10077-1 "Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 1 - Metoda simplificata"), fie metoda numerica bidimensionala (document recomandat SR EN ISO 10077-2 "Performanta termica a ferestrelor, usilor si obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 2 - Metoda generala")
     Transmitanta termica a unui element vitrat simplu (fereastra, usa cu sau fara panou opac - figura 9.4.1) se calculeaza cu relatia:

          A(g)xU(g)+A(f)xU(f +A(p)xU(p)+l(g)xPSI(g)+l(p)xPSI(p)
     U(w)=─────────────────────────────────────────────────────  [W/(mpK)] (9.4.1)
                      A(g) + A(f) + A(p)


     in care:
     U(g) - este transmitanta termica a vitrajului, in W/(mpK);
     U(f) - este transmitanta termica a ramei, in W/(mpK);
     U(p) - este transmitanta termica a panoului opac (daca este cazul), in W/(mpK);
     A(g) - este aria vitrajului, in mp;
     A(f) - este aria ramei, in mp;
     A(p) - este aria panoului opac (daca este cazul), in mp;
     l(g) - este perimetrul vitrajului, in m;
     l(p) - este perimetrul panoului opac (daca este cazul), in m;
     PSI(g) - este transmitanta termica liniara datorata efectelor termice combinate ale vitrajului, distantierului si ramei [pentru vitraj simplu PSI(g) = 0], in W/(mK);
     PSI(p) - este transmitanta termica liniara pentru panoul opac (daca este cazul), in W/(mK) [PSI(p) diferit 0 daca panoul opac are la margine o punte termica datorita unui distantier mai putin izolat, altfel PSI(p) = 0].

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 - toc
     2 - cercevea
     3 - vitraj (simplu sau multiplu)
     Trasmitanta termica a unui element constituit din doua elemente vitrate separate (ferestre duble - figura 9.4.2) se calculeaza cu relatia:

                                1
        U = ──────────────────────────────────────────   [W/(mpK)]    (9.4.2)
             1/U(w1) - R(si) + R(s) - R(se) + 1/U(w2)


     in care:
     U(w1) - este transmitanta termica a elementului vitrat exterior, in W/(mpK);
     U(w2) - este transmitanta termica a elementului vitrat interior, in W/(mpK);
     R(si) - este rezistenta la transfer termic superficial interior, in mpK/W;
     R(se) - este rezistenta la transfer termic superficial exterior, in mpK/W;
     R(s) - este rezistenta termica a spatiului dintre vitrajul celor doua elemente, in mpK/W.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Fereastra dubla
     Legenda
     1 - toc
     2 - cercevea
     3 - vitraj (simplu sau multiplu)
     a - interior
     b - exterior
     Trasmitanta termica a unui element constituit din doua elemente vitrate cuplate (o rama si doua cercevele separate - figura 9.4.3) se calculeaza cu relatia 9.4.1 unde U(g) se calculeaza cu relatia:

                                   1
        U(g) = ──────────────────────────────────────────   [W/(mpK)]   (9.4.3)
                1/U(g1) - R(si) + R(s) - R(se) + 1/U(g2)


     in care:
     U(g1) - este transmitanta termica a vitrajului exterior, in W/(mpK);
     U(g2) - este transmitanta termica a vitrajului interior, in W/(mpK);
     R(si) - este rezistenta la transfer termic superficial interior, in mpK/W;
     R(se) - este rezistenta la transfer termic superficial exterior, in mpK/W;
     R(s) - este rezistenta termica a spatiului dintre vitrajul celor doua elemente, in mpK/W.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Fereastra cuplata
     Legenda
     1 - vitraj (simplu sau multiplu)
     a - interior
     b - exterior
    I.9.4.2. Transmitanta termica a ramei

     Transmitanta termica a ramei elementului vitrat, U(f), se determina prin calcul numeric sau prin masurari. In lipsa unor date mai precise, pot fi utilizate valorile orientative date in cele ce urmeaza.
     Pentru rame din profile de PVC cu rigidizare metalica:
    - U(f) = 2,2 W/(mpK) - pentru profile cu 2 camere;
    – U(f) = 2,0 W/(mpK) - pentru profile cu 3 camere;
    – U(f) = 1,8 W/(mpK) - pentru profile cu 4 camere;
    – U(f) = 1,7 W/(mpK) - pentru profile cu 6 camere.

     Pentru rame din lemn, transmitanta termica, U(f), poate fi extrasa din figura 9.4.4 de mai jos, in functie de grosimea ramei si tipul de lemn.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Transmitanta termica pentru rame din lemn
     Legenda
     X - grosimea ramei, d(f), in mm
     Y - transmitanta termica a ramei, U(f), in W/(mK)
     1 - lemn tare
     2 - lemn moale
     Pentru rame din metal fara intreruperea puntii termice transmitanta termica este U(f) = 5,9 W/(mpK), iar pentru cele cu intreruperea puntii termice U(f) se poate calcula cu relatia:

                                         1
        U(f) = ───────────────────────────────────────────────────      (9.4.4)
               R(si) x A(f,i)/A(d,i) + R(f) + R(se) x A(f,e)/A(d,e)



     in care:
     R(si) - este rezistenta la transfer termic superficial interior, in mpK/W;
     R(se) - este rezistenta la transfer termic superficial exterior, in mpK/W;
     R(f) - este rezistenta termica a sectiunii ramei, in mpK/W;
     A(f,i) - este aria proiectata a fetei interioare a ramei, in mp;
     A(f,e) - este aria proiectata a fetei exterioare a ramei, in mp;
     A(d,i) - este aria fetei interioare a ramei aflata in contact cu aerul, in mp;
     A(d,e) - este aria fetei exterioare a ramei aflata in contact cu aerul, in mp;

 (a se vedea imaginea asociată)
     Rezistenta termica R(f) a sectiunii ramei din metal cu intreruperea puntii termice
     Legenda
     X - este cea mai mica distanta, d, dintre sectiunile de metal opuse, in mm;
     Y - este rezistenta termica, R(f), a sectiunii ramei, in mpK/W;
    I.9.4.3. Rezistenta termica a spatiului dintre doua elemente vitrate

     La elementele vitrate duble sau cuplate, rezistenta termica a spatiului dintre vitrajul celor doua elemente, R(s), poate fi considerata conform tabelului 9.4.1 de mai jos.

     Tabelul 9.4.1 - Rezistenta termica a spatiilor de aer neventilat, R(s), in mpK/W, pentru ferestre cuplate sau duble, verticale

    ┌──────────────┬───────────────────────────────────────────────┬─────────────┐
    │ Grosimea     │ O fata acoperita cu o emisivitate normala de: │   Ambele    │
    │ stratului    ├───────────┬───────────┬───────────┬───────────┤    fete     │
    │ de aer       │    0,1    │    0,2    │    0,4    │    0,8    │ neacoperite │
    │    mm        │           │           │           │           │             │
    ├──────────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼─────────────┤
    │    6         │   0,211   │   0,190   │   0,163   │   0,132   │    0,127    │
    ├──────────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼─────────────┤
    │    9         │   0,299   │   0,259   │   0,211   │   0,162   │    0,154    │
    ├──────────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼─────────────┤
    │   12         │   0,377   │   0,316   │   0,247   │   0,182   │    0,173    │
    ├──────────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼─────────────┤
    │   15         │   0,447   │   0,364   │   0,276   │   0,197   │    0,186    │
    ├──────────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┼─────────────┤
    │   50         │   0,406   │   0,336   │   0,260   │   0,189   │    0,179    │
    └──────────────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────┴─────────────┘



    I.9.4.4. Transmitanta termica liniara
     Transmitanta termica liniara a jonctiunii rama/vitraj poate fi determinata prin calcul numeric. Daca nu sunt disponibile date mai precise, pot fi utilizate valorile orientative date in tabelul 9.4.2 de mai jos.

     Tabelul 9.4.2 - Transmitante termice liniare, PSI, pentru distantieri de aluminiu si metal

    ┌───────────────────────┬─────────────────────┬───────────────────────────────┐
    │                       │  Vitraj dublu sau   │  Vitraj dublu cu emisivitate  │
    │     Material          │   triplu, sticla    │ joasa, vitraj triplu cu doua  │
    │     pentru            │ neacoperita, spatiu │acoperiri cu emisivitate joasa,│
    │      rama             │umplut cu aer sau gaz│ spatiu umplut cu aer sau gaz  │
    │                       │         PSI         │              PSI              │
    │                       │       W/(mxK)       │            W/(mxK)            │
    ├───────────────────────┼─────────────────────┼───────────────────────────────┤
    │Rama de lemn si rama   │        0,05         │             0,06              │
    │ de PVC                │                     │                               │
    ├───────────────────────┼─────────────────────┼───────────────────────────────┤
    │Rama de metal cu       │        0,06         │             0,08              │
    │intreruperea puntii    │                     │                               │
    │ termice               │                     │                               │
    ├───────────────────────┼─────────────────────┼───────────────────────────────┤
    │Rama de metal fara     │        0,01         │             0,04              │
    │intreruperea puntii    │                     │                               │
    │ termice               │                     │                               │
    └───────────────────────┴─────────────────────┴───────────────────────────────┘


    I.9.4.5. Transmitanta termica a vitrajului
     Transmitanta termica a vitrajului simplu sau a vitrajului stratificat, U(g), (de exemplu geam de siguranta, antiefractie, antiglont) se calculeaza cu relatia:

                               1
        U(g) = ───────────────────────────────     [W/(mpK)]     (9.4.5)
                             d(j)
                R(si) +  Σ ────────── + R(se)
                         j  lambda(j)


     in care:
     R(si) - este rezistenta la transfer termic superficial interior, in mpK/W;
     R(se) - este rezistenta la transfer termic superficial exterior, in mpK/W;
     d(j) - este grosimea panoului de sticla sau a stratului de material j, in m;
     lambda(j) - este conductivitatea termica a sticlei sau a stratului de material j, in W/(mK).
     Transmitanta termica a vitrajului multiplu, U(g), se calculeaza (document recomandat SR EN 673 "Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul") cu relatia:

                                      1
        U(g) = ─────────────────────────────────────────   [W/(mpK)]    (9.4.6)
                              d(j)
                R(si) +  Σ ────────── + ΣR(s,j) + R(se)
                         j  lambda(j)


     in care:
     R(si) - este rezistenta la transfer termic superficial interior, in mpK/W;
     R(se) - este rezistenta la transfer termic superficial exterior, in mpK/W;
     d(j) - este grosimea panoului de sticla sau a stratului de material j, in m;
     lambda(j) - este conductivitatea termica a sticlei sau a stratului de material j, in W/(mK).
     R(s,j) - este rezistenta termica a spatiului de aer, in mpK/W.
     Daca nu sunt disponibile alte date mai precise, pentru vitrajele duble sau triple umplute cu aer sau alte gaze pot fi utilizate valori orientative ale transmitantei termice, U(g), date in tabelul 9.4.3 de mai jos.

     Tabelul 9.4.3 - Transmitanta termica, U(g), in W/(mpK), pentru vitraj dublu sau triplu umplut cu aer sau alt gaz

    ┌─────────┬──────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
    │         │        Vitraj                        │         Tip de gaz          │
    │         │                                      │(concentratia gazului ≥ 90%  │
    │   Tip   │                                      ├─────────┬─────────┬─────────┤
    │         │  Sticla    │ Emisivitate │Dimensiuni │   Aer   │  Argon  │ Kripton │
    │         │            │   normala   │    mm     │         │         │         │
    ├─────────┼────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-6-4   │   3,3   │   3,0   │   2,8   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ Sticla     │             │   4-9-4   │   3,0   │   2,8   │   2,6   │
    │         │neacoperita │    0,89     ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │(sticla     │             │  4-12-4   │   2,9   │   2,7   │   2,6   │
    │         │ normala)   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-15-4   │   2,7   │   2,6   │   2,6   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-20-4   │   2,7   │   2,6   │   2,6   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-6-4   │   2,9   │   2,6   │   2 2   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-9-4   │   2 6   │   2 3   │   2 0   │
    │         │O foaie de  │    ≤ 0,4    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ sticla     │             │  4-12-4   │   2,4   │   2,1   │   2,0   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-15-4   │   2,2   │   2,0   │   2,0   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-20-4   │   2,2   │   2,0   │   2,0   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-6-4   │   2,7   │   2,3   │   1,9   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-9-4   │   2,3   │   2,0   │   1,6   │
    │ Vitraj  │O foaie de  │    ≤ 0,2    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │  dublu  │sticla      │             │  4-12-4   │   1,9   │   1,7   │   1,5   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-15-4   │   1,8   │   1,6   │   1,5   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-20-4   │   1,8   │   1,6   │   1,5   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-6-4   │   2,6   │   2,2   │   1,7   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-9-4   │   2,1   │   1,7   │   1,3   │
    │         │ O foaie de │    ≤ 0,1    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ sticla     │             │  4-12-4   │   1,8   │   1,5   │   1,3   │
    │         │ acoperita  │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-15-4   │   1,6   │   1,4   │   1,3   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-20-4   │   1,6   │   1,4   │   1,3   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-6-4   │   2,5   │   2,1   │   1,5   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │   4-9-4   │   2,0   │   1,6   │   1,3   │
    │         │ O foaie de │    ≤ 0,05   ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ sticla     │             │  4-12-4   │   1,7   │   1,3   │   1,1   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-15-4   │   1,5   │   1,2   │   1,1   │
    │         │            │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │  4-20-4   │   1,5   │   1,2   │   1,2   │
    ├─────────┼────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │ 4-6-4-6-4 │   2,3   │   2,1   │   1,8   │
    │         │ Sticla     │    0,89     ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │neacoperita │             │ 4-9-4-9-4 │   2,0   │   1,9   │   1,7   │
    │         │ (sticla    │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ normala)   │             │4-12-4-12-4│   1,9   │   1,8   │   1,6   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │ 4-6-4-6-4 │   2,0   │   1,7   │   1,4   │
    │         │2 foi de    │    ≤ 0,4    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │sticla      │             │ 4-9-4-9-4 │   1,7   │   1,5   │   1,2   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │4-12-4-12-4│   1,5   │   1,3   │   1,1   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │ 4-6-4-6-4 │   1,8   │   1,5   │   1,1   │
    │ Vitraj  │2 foi de    │    ≤ 0,2    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │ triplu  │sticla      │             │ 4-9-4-9-4 │   1,4   │   1,2   │   0,9   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │4-12-4-12-4│   1,2   │   1,0   │   0,8   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │ 4-6-4-6-4 │   1,7   │   1,3   │   1,0   │
    │         │  2 foi de  │    ≤ 0,1    ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │ sticla     │             │ 4-9-4-9-4 │   1,3   │   1,0   │   0,8   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │4-12-4-12-4│   1,1   │   0,9   │   0,6   │
    │         ├────────────┼─────────────┼───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │ 4-6-4-6-4 │   1,6   │   1,3   │   0,9   │
    │         │ 2 foi de   │    ≤ 0,05   ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │sticla      │             │ 4-9-4-9-4 │   1,2   │   0,9   │   0,7   │
    │         │acoperita   │             ├───────────┼─────────┼─────────┼─────────┤
    │         │            │             │4-12-4-12-4│   1,0   │   0,8   │   0,5   │
    └─────────┴────────────┴─────────────┴───────────┴─────────┴─────────┴─────────┘



    I.9.4.6. Transmitanta termica a ferestrelor/usilor cu obloane
     In cazul in care ferestrele/usile sunt prevazute cu obloane, acestea introduc o rezistenta termica suplimentara rezultata din rezistenta termica a stratului de aer inchis intre oblon si fereastra/usa si rezistenta termica a oblonului insusi.
     Transmitanta termica a ferestrei/usii cu oblon se calculeaza cu relatia:

                        1
        U(ws) = ──────────────────     [W/mpK]              (9.4.7)
                 1/U(w) + Delta R



     unde:
     U(ws) - este transmitanta termica a ferestrei/usii cu oblon, in W/(mpK);
     U(w) - este transmitanta termica a ferestrei/usii, in W/(mpK);
     Delta R - este rezistenta termica suplimentara datorita stratului de aer inchis intre oblon si fereastra/usa si a oblonului inchis insusi.
     Rezistenta termica suplimentara data de prezenta unui oblon inchis depinde de permeabilitatea la aer a acestuia. Sunt definite 5 categorii de permeabilitati la aer ale obloanelor in functie de rostul total dintre oblon si mediul inconjurator, b(sh), conform tabelului 9.4.4 de mai jos.

     Lungimea rostului total, b(sh) se calculeaza cu relatia:

     b(sh) = b1 + b2 + b3 (9.4.8)

     unde b1, b2 si b3 sunt dimensiunile medii ale rosturilor de la partea inferioara, superioara si laterala dinspre oblon (conform fig. 9.4.6).
     b3 se considera numai pentru una din laturi, deoarece rosturile laterale influenteaza permeabilitatea mai putin decat rosturile de la partea superioara si inferioara.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 - oblon
     a - interior
     b - exterior

     Tabelul 9.4.4 - Relatii intre permeabilitate si rostul total dintre oblon si mediul inconjurator

    ┌─────────┬─────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐
    │  Clasa  │      Permeabilitatea oblonului      │     b(sh) (mm)              │
    ├─────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
    │    1    │     Permeabilitate foarte mare      │     b(sh) > 35              │
    ├─────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
    │    2    │     Permeabilitate la aer mare      │    15 ≤ b(sh) < 35          │
    ├─────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
    │    3    │     Permeabilitate la aer medie     │     8 ≤ b(sh) < 15          │
    ├─────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
    │    4    │    Permeabilitate la aer scazuta    │        b(sh) ≤ 8            │
    ├─────────┼─────────────────────────────────────┼─────────────────────────────┤
    │    5    │            Impermeabila             │  b(sh) ≤ 3 si b1 + b3 = 0   │
    │         │                                     │   sau b2 + b3 = 0           │
    ├─────────┴─────────────────────────────────────┴─────────────────────────────┤
    │NOTA 1 - Pentru clasele de permeabilitate 2 si mai mari, nu trebuie sa existe│
    │ deschideri in interiorul oblonului insusi.                                  │
    │NOTA 2 - Obloanele sunt de clasa de permeabilitate 5 daca sunt indeplinite   │
    │ urmatoarele conditii:                                                       │
    │a) Obloane rulante                                                           │
    │Rosturile laterale si inferioare sunt considerate egale cu 0 daca garniturile│
    │ sub forma de banda acopera dispozitivele de ghidare si respectiv rigla      │
    │finala. Rostul superior este considerat egal cu 0, daca accesul la cuti      │
    │a oblonului rulant este prevazut cu garnituri de etansare tip bordura sau tip│
    │ perie pe ambele fete ale perdelei sau daca capatul perdelei este presat cu  │
    │un dispozitiv (arc) pe un material de etansare la suprafata interioara a     │
    │fetei exterioare a cutiei oblonului rulant.                                  │
    │b) Alte obloane                                                              │
    │Existenta efectiva a garniturilor sub forma de banda pe trei parti si pe a   │
    │patra parte rostul mai mic de 3 mm.                                          │
    └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘



     Rezistentele termice suplimentare date de prezenta unui oblon inchis pot fi calculate, in functie de clasa de permeabilitate la aer a oblonului, cu relatiile:

    – obloane cu permeabilitate foarte mare la aer:

     Delta R = 0,08 mpK/W (9.4.9)

    – obloane cu permeabilitate mare la aer:

     Delta R = 0,25 R(sh) + 0,09 mpK/W (9.4.10)


    – obloane cu permeabilitate medie la aer (de exemplu obloane mobile masive, obloane venetiene din lemn cu voleti suprapusi masivi, obloane rulante din lemn, material plastic sau metal, cu voleti legati):

     Delta R = 0,55 R(sh) + 0,11 mpK/W (9.4.11)

    – obloane cu permeabilitate scazuta la aer:

     Delta R = 0,80 R(sh) + 0,14 mpK/W (9.4.12)


    – obloane etanse

     Delta R = 0,95 R(sh) + 0,17 mpK/W (9.4.13)

     unde R(sh) este rezistenta termica a oblonului insusi.
     Relatiile de mai sus sunt valabile pentru R(sh) < 0,3 mpŢK/W. Daca nu sunt disponibile valori masurate sau calculate pentru R(sh), pot fi utilizate valorile orientative date in tabelul 9.4.5. Pentru storurile exterioare sau interioare se utilizeaza relatiile de mai sus cu R(sh) = 0.

     Tabelul 9.4.5 - Rezistenta termica suplimentara, Delta R, pentru ferestre/usi cu obloane inchise

    
    ┌────────────────────────────────┬──────────────┬─────────────────────────────────────────────┐
    │                                │  Rezistenta  │Rezistente termice suplimentare in functie de│
    │                                │   termica    │    permeabilitatea la aer a obloanelor*1)   │
    │          Tip de oblon          │caracteristica│                   Delta R                   │
    │                                │ a oblonului  │                   mp*K/W                    │
    │                                │    R(sh),    │Permeabilitate │Permeabilitate│Permeabilitate│
    │                                │    mp*K/W    │la aer ridicata│la aer medie  │la aer scazuta│
    ├────────────────────────────────┼──────────────┼───────────────┼──────────────┼──────────────┤
    │Obloane rulante din aluminiu    │     0,01     │     0,09      │     0,12     │     0,15     │
    ├────────────────────────────────┼──────────────┼───────────────┼──────────────┼──────────────┤
    │Obloane rulante din lemn si     │              │               │              │              │
    │material plastic fara umplutura │     0,10     │     0,12      │     0,16     │     0,22     │
    │spumata                         │              │               │              │              │
    ├────────────────────────────────┼──────────────┼───────────────┼──────────────┼──────────────┤
    │Obloane rulante de material     │     0,15     │     0,13      │     0,19     │     0,26     │
    │plastic cu umplutura spumata    │              │               │              │              │
    ├────────────────────────────────┼──────────────┼───────────────┼──────────────┼──────────────┤
    │Obloane din lemn cu grosimi de  │     0,20     │     0,14      │     0,22     │     0,30     │
    │la 25 mm pana la 30 mm          │              │               │              │              │
    └────────────────────────────────┴──────────────┴───────────────┴──────────────┴──────────────┘



    I.9.4.7. Valori orientative pentru rezistenta termica si transmitanta termica a unor elemente de constructie vitrate
     Pentru elementele vitrate traditionale, rezistenta termica a tamplariei exterioare (ferestre si usi vitrate) din lemn, a luminatoarelor si a peretilor exteriori vitrati poate fi considerata conform tabelului 9.4.6.

     Tabelul 9.4.6 - Rezistente termice pentru elemente de constructie vitrate

    ┌────────────────────────────────────────────────────────────────┬─────┬───────┐
    │                        ELEMENTUL DE CONSTRUCTIE VITRAT         │  R' │ U(w)  │
    │                                                                │mpK/W│W/(mpK)│
    ├────────────────────────────────────────────────────────────────┼─────┼───────┤
    │                         TAMPLARIE EXTERIOARA DIN LEMN          │     │       │
    │- simpla, cu o foaie de geam                                    │ 0,19│  5,26 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- simpla, cu un geam termoizolant                               │ 0,33│  3,03 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- simpla, cu doua foi de geam la distanta de 2 ... 4 cm         │ 0,31│  3,23 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- simpla, cu o foaie de geam si un geam termoizolant la distanta│ 0,44│  2,27 │
    │  de 2 ... 4 cm                                                 ├─────┼───────┤
    │- cuplata, cu doua foi de geam la distanta de 2 ... 4 cm        │ 0,39│  2,56 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- cuplata, cu o foaie de geam si un geam termoizolant la        │ 0,51│  1,96 │
    │  distanta de 2 ... 4 cm                                        ├─────┼───────┤
    │- dubla, cu doua foi de geam la distanta de 8 ... 12 cm         │ 0,43│  2,33 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- dubla, cu o foaie de geam si un geam termoizolant la distanta │ 0,55│  1,82 │
    │  de 8 ... 12 cm                                                ├─────┼───────┤
    │- tripla, cu trei foi de geam                                   │ 0,57│  1,75 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- tripla, cu doua foi de geam si un geam termoizolant           │ 0,69│  1,45 │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────────┼─────┼───────┤
    │                                  LUMINATOARE                   │     │       │
    │- cu o foaie de geam                                            │ 0,18│  5,56 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- cu un geam termoizolant                                       │ 0,29│  3,45 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- cu doua foi de geam la distanta de 1 ... 3 cm                 │ 0,27│  3,70 │
    │- din placi PAS                                                 │     │       │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │      - simple                                                  │ 0,18│  5,56 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │      - duble                                                   │ 0,34│  2,94 │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────────┼─────┼───────┤
    │                           PERETI EXTERIORI VITRATI             │     │       │
    │- geam profilit tip U, montat simplu                            │ 0,17│  5,88 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- geam profilit tip U, montat dublu                             │ 0,27│  3,70 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- geam profilit tubular                                         │ 0,30│  3,33 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- placi PAS, montate simplu                                     │ 0,18│  5,56 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- placi presate dm sticla, tip S (Nevada):                      │     │       │
    │      - pereti simpli                                           │ 0,22│  4,55 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │      - pereti dubli                                            │ 0,42│  2,22 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- caramizi presate din sticla cu goluri, de 80 mm grosime       │ 0,31│  3,23 │
    │                                                                ├─────┼───────┤
    │- vitrine cu rame metalice, cu o foaie de geam                  │ 0,18│  5,56 │
    └────────────────────────────────────────────────────────────────┴─────┴───────┘



     Pentru tamplariile metalice simple, realizate din profile din otel se pot considera urmatoarele rezistente termice:
    - 0,17 mpK/W pentru tamplaria cu o foaie de geam simplu
    – 0,28 mpK/W, pentru tamplaria cu un geam termoizolant.

     Pentru ferestre moderne, pot fi utilizate valorile orientative date in tabelele 9.4.7 si 9.4.8 de mai jos, in functie de procentul de arie a ramei, de tipul de vitraj, transmitanta termica a vitrajului si a ramei.

     Tabelul 9.4.7 - Transmitante termice pentru ferestre, U(w) [W/(mpK)], cu procentul de arie a ramei de 30% din intreaga arie a ferestrei


    
                                                                                U(w) [W/(mpK)]
    ┌────────────┬────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │            │        │                                 U(f)                                  │
    │    Tip     │  U(g)  │                               W/(mp*K)                                │
    │ de vitraj  │W/(mp*K)│                            aria ramei 30%                             │
    │            │        │  1,0  │  1,4  │  1,8  │  2,2  │  2,6  │  3,0  │  3,4  │  3,8  │  7,0  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │   Simplu   │  5,7   │  4,3  │  4,4  │  4,5  │  4,6  │  4,8  │  4,9  │  5,0  │  5,1  │  6,1  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  3,3   │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,1  │  3,2  │  3,4  │  3,5  │  3,6  │  4,4  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  3,1   │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,1  │  3,2  │  3,3  │  3,5  │  4,3  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,9   │  2,4  │  2,5  │  2,7  │  2,8  │  3,0  │  3,1  │  3,2  │  3,3  │  4,1  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,7   │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,8  │  2,9  │  3,1  │  3,2  │  4,0  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,5   │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  3,0  │  3,1  │  3,9  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,3   │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,8  │
    │   Dublu    ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,1   │  1,9  │  2,0  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  3,6  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,9   │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,7  │  3,5  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,7   │  1,6  │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  3,3  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,5   │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,3  │  2,4  │  3,2  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,3   │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  3,1  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,1   │  1,2  │  1,3  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,9  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,3   │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,4  │  2,5  │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,7  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,1   │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,8  │  3,6  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,9   │  1,7  │  1,8  │  2,0  │  2,1  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  3,4  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,7   │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  2,1  │  2,2  │  2,4  │  2,5  │  3,3  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,5   │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,3  │  2,4  │  3,2  │
    │   Triplu   ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,3   │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  3,1  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,1   │  1,2  │  1,3  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,9  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,9   │  1,1  │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  2,0  │  2,8  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,7   │  0,9  │  1,1  │  1,2  │  1,3  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  2,6  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,5   │  0,8  │  0,9  │  1,0  │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,6  │  1,7  │  2,5  │
    └────────────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┘



     Tabelul 9.4.8 - Transmitante termice pentru ferestre, U(w) [W/(mpK)], cu procentul de arie a ramei de 20% din intreaga arie a ferestrei

    
                                                                                        U(w) [W/(mpK)]
    ┌────────────┬────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │            │        │                                 U(f)                                  │
    │    Tip     │  U(g)  │                               W/(mp*K)                                │
    │ de vitraj  │W/(mp*K)│                            aria ramei 20%                             │
    │            │        │  1,0  │  1,4  │  1,8  │  2,2  │  2,6  │  3,0  │  3,4  │  3,8  │  7,0  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │   Simplu   │  5,7   │  4,8  │  4,8  │  4,9  │  5,0  │  5,1  │  5,2  │  5,2  │  5,3  │  5,9  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  5,3   │  2,9  │  3,0  │  3,1  │  3,2  │  3,3  │  3,4  │  3,4  │  3,5  │  4,0  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  3,1   │  2,8  │  2,8  │  2,9  │  3,0  │  3,1  │  3,2  │  3,3  │  3,4  │  3,9  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,9   │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  2,8  │  3,0  │  3,0  │  3,1  │  3,2  │  3,7  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,7   │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,0  │  3,0  │  3,6  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,5   │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,7  │  2,7  │  2,8  │  2,9  │  3,4  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,3   │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,7  │  2,7  │  3,3  │
    │   Dublu    ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,1   │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  3,1  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,9   │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,3  │  2,4  │  3,0  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,7   │  1,7  │  1,8  │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,8  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,5   │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,6  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,3   │  1,4  │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,5  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,1   │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  2,3  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,3   │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  2,6  │  2,7  │  3,2  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  2,1   │  2,0  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,5  │  2,6  │  3,1  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,9   │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,0  │  2,2  │  2,2  │  2,3  │  2,4  │  2,9  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,7   │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,2  │  2,2  │  2,8  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,5   │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  1,9  │  2,0  │  2,1  │  2,6  │
    │   Triplu   ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,3   │  1,4  │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  1,9  │  2,0  │  2,5  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  1,1   │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,7  │  1,8  │  2,3  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,9   │  1,0  │  1,1  │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,5  │  1,6  │  1,6  │  2,2  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,7   │  0,9  │  1,0  │  1,0  │  1,1  │  1,2  │  1,3  │  1,4  │  1,5  │  2,0  │
    │            ├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤
    │            │  0,5   │  0,7  │  0,8  │  0,9  │  1,0  │  1,1  │  1,2  │  1,2  │  1,3  │  1,8  │
    └────────────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┘



    I.9.5. Calculul indicatorilor globali:
    I.9.5.1. Rezistenta termica/transmitanta termica medie a anvelopei cladirii
     Rezistenta termica corectata medie (R'm) a unui element de constructie al anvelopei cladirii/transmitanta termica corectata medie a unui element de constructie al anvelopei cladirii, se calculeaza cu relatia:

                   1       Σ[A(j)]
        R'(m) = ────── = ───────────────           [mpK/W]      (9.5.1a)
                 U'(m)   Σ[A(j) * U'(j)]



     in care:
     U'(j) - transmitante termice corectate [W/(mpK)] aferente suprafetelor A(j).
     Relatia (9.5.1) este valabila si pentru determinarea rezistentelor termice medii ale unor elemente de constructie alcatuite din doua sau din mai multe zone cu alcatuire omogena; in aceasta situatie in relatia (9.5.1) in loc de U'(j) se introduce transmitanta termica unidirectionala U(j), obtinandu-se rezistenta termica medie R(m) = 1/U(m).
     Rezistenta termica corectata medie a anvelopei cladirii [(R'(M)]/transmitanta termica medie a anvelopei cladirii [U'(cladire)] se calculeaza cu relatia:

                      1          Σ[A(k)]
        R'(M) = ──────────── = ───────────────       [mpK/W]      (9.5.1b)
                 U'(cladire)   Σ[A(k) * U'(k)]



     Coeficientul de cuplaj termic (L), aferent unui element de constructie se calculeaza cu relatia generala:

                               A(j)
        L(j) = A(j) * U'(j) = ──────     [W/K]         (9.5.2)
                               R'(j)



     in care indicele j se poate referi la o suprafata a elementului de constructie, la o incapere, la un nivel sau la ansamblul cladirii.
     Pentru ansamblul mai multor elemente de constructie, valorile L se pot insuma.
     Fluxul termic Φ aferent unui element de constructie se calculeaza cu relatia generala:

     Φ = L(j) * Delta θ [W] (9.5.3)


     In cazul elementelor de constructie care separa spatiul interior incalzit de un spatiu neincalzit, in locul valorii Delta θ = θ(i) - θ(e) se utilizeaza diferenta de temperatura [θ(i) - θ(u) in care θ(u) reprezinta temperatura din spatiul neincalzit, determinata pe baza unui calcul de bilant termic.
     Pentru ansamblul mai multor elemente de constructie, valorile Φ se pot insuma.
    I.9.6. Evaluarea aporturilor solare datorate elementelor de constructie vitrate

     Pentru evaluarea aporturilor solare datorate elementelor de constructie vitrate se ia in considerare influenta elementelor arhitecturale cu care se realizeaza sisteme solare pasive si sistemele de protectie solara, cu considerarea conditiilor de amplasament al cladirilor, conform prevederilor din capitolul 7. De asemenea, se tine seama de efectele de umbrire date de vecinatatile naturale si construite etc.
     Trebuie avute in vedere si prevederile din capitolul 12, precum si cele din Partea a II-a a Metodologiei.
    I.9.6.1. Metoda simplificata de evaluare a aporturilor solare

     Aportul de caldura al radiatiei solare [Q(s)] se considera ca se realizeaza numai prin suprafetele vitrate (ferestre si usi exterioare, prevazute cu geamuri). Nu se tine seama de aportul de caldura al radiatiei solare prin suprafetele opace.
     Aportul de caldura utila specific al radiatiei solare se calculeaza cu relatia:

                                      A(Fij)
        Q(s) = 0,40 *Σ I(Gj) * g(i)* ────────          [kWh/mp*an]   (9.6.1)
                     ij               A(u)


     in care:
     Q(s) - cantitatea de caldura datorata radiatiei solare, receptionata de o cladire, pe durata sezonului de incalzire, pe un mc volum incalzit;
     I(Gj) - radiatia solara corespunzatoare unei orientari cardinale "j" [kWh/mp*an];
     g(i) - factor de transmisie a energiei solare totale prin geamurile "i" ale tamplariei exterioare;
     A(Fij) - aria tamplariei exterioare prevazuta cu geamuri clare de tipul "i" si dispusa dupa orientarea cardinala "j" [mp];
     A(u) - aria suprafetei utile, incalzite - direct sau indirect - a cladirii, [mp].
     Radiatia solara disponibila se determina cu relatia:

                  24
        I(Gj) = ────── D12 * I(Tj)       [kWh/mp*an]   (9.6.2)
                 1.000



     in care:
     D(12) - durata conventionala a perioadei de incalzire, corespunzatoare temperaturii exterioare care marcheaza inceperea si oprirea incalzirii θ(eo) = +12°C [zile];
     I(Tj) - intensitatea radiatiei solare totale, cu valori in functie de orientarea cardinala "j" si de localitatea in care este amplasata cladirea [W/mp].
     Duratele conventionale ale perioadei de incalzire D(12), valorile medii ale intensitatii radiatiei solare totale [I(Tj)], pe un plan vertical cu orientarea "j", precum si pe un plan orizontal se vor considera utilizand valorile prevazute in reglementarile tehnice in vigoare, precum si tabelelor din Anexa 9.6. Pentru cladiri amplasate in localitati care nu sunt cuprinse in tabele, valorile intensitatilor radiatiei solare totale I(Gj) se pot determina prin medierea valorilor corespunzatoare pentru cele mai apropiate 3 localitati.
     Suprafetele avand o inclinare fata de orizontala, egala sau mai mare de 30° vor fi considerate suprafete verticale, iar cele cu o inclinare mai mica de 30° - suprafete orizontale.
     Orientarea "j" este definita de directia pe care o are o dreapta perpendiculara pe suprafata geamului, in cadrul sectoarelor care delimiteaza, cu o abatere de ±22,5°, directiile cardinale N, NE, E, SE, S, SV, V si NV. In pozitiile limita dintre sectoare, se va considera valoarea cea mai mica dintre cele 2 valori I(Tj) adiacente.
     Factorul de transmisie a energiei solare totale [g(i)] prin geamurile clare ale tamplariei exterioare se va considera astfel:

        - geamuri duble (2 geamuri simple, sau un geam termoizolant dublu) ..........   g = 0,75
        - geamuri triple (3 geamuri simple, sau un geam simplu + un geam termoizolant
          dublu, sau un geam termoizolant triplu) ...................................   g = 0,65
        - geam termoizolant dublu, avand o suprafata tratata cu un strat reflectant
          al razelor infrarosii .....................................................   g = 0,50
        - geamuri triple (un geam simplu + un geam termoizolant dublu sau un geam
          termoizolant triplu), avand o suprafata tratata cu un strat reflectant al
          razelor infrarosii ........................................................   g = 0,45
        - geam termoizolant triplu, avand 2 suprafete tratate cu straturi reflectante
          ale razelor infrarosii ....................................................   g = 0,40



     La tamplariile cu suprafetele inclinate, in calcule se vor considera ariile lor nominale, masurate in planul lor.
     La tamplariile exterioare la care aria libera a geamurilor [A(g)] este mai mica decat 60% din aria tamplariei respective [A(F)], aria acesteia se va considera in calcule:

        A(F) = 1,5 A(g)               [mp]          (9.6.3)


     Daca aria tamplariei exterioare [A(Fj)] este mai mare decat dublul ariei partii opace [A(Pj)] a respectivului perete, aria tamplariei exterioare care se va considera in calcule, se va limita la valoarea:

        A(Fj) = 2/3 [A(Fj) + A(Pj)]                            [mp]          (9.6.4)



     Aportul de caldura solara Q(s) nu se va considera in calcule la determinarea necesarului anual de caldura la cladirile industriale de productie incalzite la o temperatura interioara medie mai mica de 18°C [theta(i) < 18°C].
     Pentru a se tine seama de prevederea unor dispozitive de protectie solara se vor avea in vedere prevederile de la 9.4.
    I.9.7. Evaluarea pierderilor termice cauzate de permeabilitatea la aer a anvelopei cladirii

     Pierderile termice cauzate de permeabilitatea la aer a anvelopei cladirii (document recomandat SR EN ISO 13790:2004) sunt exprimate prin coeficientul de pierderi termice datorate improspatarii aerului/prin ventilare, calculat cu relatia:

                                .
        H(nu) = rho(a) * c(a) * V                    (9.7.1)
    
        in care:
        H(nu)        - este coeficientul de pierderi termice datorate improspatarii
                       aerului/prin ventilare, in W/K;
        rho(a) * c(a) - este capacitatea termica volumica; rho(a) * c(a) = 1200
                      J/(mcK) sau rho(a) * c(a) = 0,34 Wh/(mcK);
        .
        V            - este debitul mediu volumic de aer proaspat, in mc/s sau mc/h.
    
        sau cu relatia:
    
        H(nu) = rho(a) * c(a) * n(a) * V       (9.7.2)
    
        in care:
        rho(a) * c(a) - este capacitatea termica volumica; rho(a) * c(a) =
                        1200 J/(mcK) sau rho(a) * c(a) = 0,34 Wh/(mcK);
        n(a) - este numarul mediu de schimburi de aer pe ora, in h^-1;
        V - este volumul incalzit, in mc.



     Pentru cladirile de locuit si asimilate acestora, numarul mediu de schimburi de aer pe ora poate fi evaluat, in functie de:
    - categoria de cladire;
    – clasa de adapostire a cladirii;
    – clasa de permeabilitate la aer a cladirii,

     utilizand datele din tabelul 9.7.1.

     Tabelul 9.7.1 - Numarul de schimburi de aer, n(a), pentru cladiri de locuit si asimilate acestora

    
    ┌───────────────────────────────────┬──────────────────────┬──────────────────────────────────┐
    │                                   │       Clasa de       │  Clasa de permeabilitate la aer  │
    │        Categoria cladirii         │      adapostire      ├────────────┬──────────┬──────────┤
    │                                   │                      │  ridicata  │  medie   │ scazuta  │
    ├───────────────────────────────────┼──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                                   │     neadapostite     │    1,5     │   0,8    │   0,5    │
    │        Cladiri individuale        ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │  (case unifamiliale, cuplate sau  │  moderat adapostite  │    1,1     │   0,6    │   0,5    │
    │          insiruite s.a.)          ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                                   │      adapostite      │    0,7     │   0,5    │   0,5    │
    ├────────────────────┬──────────────┼──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                    │              │     neadapostite     │    1,2     │   0,7    │   0,5    │
    │                    │    dubla     ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                    │   expunere   │  moderat adapostite  │    0,9     │   0,6    │   0,5    │
    │   Cladiri cu mai   │              ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │ multe apartamente, │              │      adapostite      │    0,6     │   0,5    │   0,5    │
    │ camine, internate, ├──────────────┼──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │        s.a.        │              │     neadapostite     │    1,0     │   0,6    │   0,5    │
    │                    │    simpla    ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                    │   expunere   │  moderat adapostite  │    0,7     │   0,5    │   0,5    │
    │                    │              ├──────────────────────┼────────────┼──────────┼──────────┤
    │                    │              │      adapostite      │    0,5     │   0,5    │   0,5    │
    └────────────────────┴──────────────┴──────────────────────┴────────────┴──────────┴──────────┘



     Incadrarea cladirilor in clasele de adapostire se face conform tabelului 9.7.2.
     Tabelul 9.7.2 - Incadrarea cladirilor in clasa de adapostire

    
    ┌───────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │  Clasa de adapostire  │                           Tip de cladire                            │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │     neadapostite      │cladiri foarte inalte, cladiri la periferia oraselor si in piete,    │
    │                       │cladiri la ses                                                       │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │  moderat adapostite   │cladiri in interiorul oraselor, cu minim 3 cladiri in apropiere,     │
    │                       │cladiri la ses protejate de arbori                                   │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │      adapostite       │cladiri din centrul oraselor, cladiri in paduri                      │
    └───────────────────────┴─────────────────────────────────────────────────────────────────────┘



     Incadrarea cladirilor in clasele de permeabilitate la aer se face conform tabelului 9.7.3.
     Tabelului 9.7.3 - Incadrarea cladirilor in clasele de
     permeabilitate la aer

    
    ┌───────────────────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │Clasa de permeabilitate│                           Tip de cladire                            │
    │        la aer         │                                                                     │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │       ridicata        │cladiri cu tamplarie exterioara fara masuri de etansare              │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │         medie         │cladiri cu tamplarie exterioara cu garnituri de etansare             │
    ├───────────────────────┼─────────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │        scazuta        │cladiri cu ventilare controlata si cu tamplarie exterioara cu masuri │
    │                       │de etansare speciale                                                 │
    └───────────────────────┴─────────────────────────────────────────────────────────────────────┘



     Numarul de schimburi de aer poate fi determinat si in functie de tipul si starea ferestrelor/usilor si lungimea rosturilor ferestrelor si usilor exterioare (document recomandat STAS 1907-1/97). In acest caz pot fi utilizate urmatoarele valori pentru coeficientul de infiltratie prin rosturi:
     i(1) = 0,04 - pentru ferestre si usi in stare buna, cu etansare speciala;
     i(2) = 0,14 - pentru ferestre si usi in stare buna dar fara etansare speciala;
     i(3) = 0,20 - pentru ferestre si usi in stare deteriorata (neetanse),
     rezultand urmatoarele relatii pentru calculul numarului de schimburi de aer:
     n(a1) = 0,52 * V/L (h^-1) (9.7.3)
     n(a2) = 1,82 * V/L (h^-1) (9.7.4)
     n(a3) = 2,60 * V/L (h^-1) (9.7.5)

     in care:
     L - este lungimea rosturilor, in m;
     V - este volumul incalzit, in mc.
     Daca, din calcule, va rezulta o valoare n(a) ≤ 0,5 h^-1, se va considera un numar de 0,5 schimburi de aer pe ora.
     De exemplu:
     Daca V = 50 mc si L = 16 m, rezulta:
     n(a1) = 0,17 (h^-1) - se va considera n(a1) = 0,5 (h^-1)
     n(a2) = 0,58 (h^-1)
     n(a1) = 0,83 (h^-1)

    I.9.8. Determinarea ratei de ventilare a unui spatiu ocupat, cu conditia de mentinere a confortului fiziologic

     Conditia de mentinere a confortului fiziologic este ca valorile concentratiilor apartinand CO(2) si vaporilor de apa sa nu depaseasca valorile (document recomandat NP 008-97):
    - 1600 mg/mc (cca. 0,05%) pentru CO(2);
    – 15.400 mg/mc, in regim de vara, respectiv 9.450 mg/mc in regim de iarna, pentru continutul de vapori de apa in aer.

     Verificarea valorii ratei de ventilare necesara, exprimata prin numarul necesar de schimburi de aer intre interior si exterior se face cu relatiile:

                               N(pers) * g     ┌                  ┐
    C(ex)+C(0)*exp[-n(a)t(f)]+ ────────────────│1 - exp[-n(a)t(f)]│=C(max)  (9.7.6)
                               n(a)*V(a)*rho(a)└                  ┘


     in care:
     C(0) - concentratia de noxe minima ca urmare a ventilarii naturale a incintei;
     C(ex) - concentratia de noxe caracteristica mediului exterior natural;
     C(max) - concentratia maxima de noxe din spatiu ocupat, la finele intervalului de timp t(f);
     C(L) - concentratia de noxe maxim admisa in spatiul ocupat, document recomandat NP 008-97;
     N(pers) - numarul de persoane din incinta;
     g - debitul de noxe degajat de o persoana;
     V(a) - volumul de aer din incinta, in mc;
     n(a) - rata de ventilare, in s^-1;
     t(f) - timpul la care se incheie activitatea din spatiul ocupat, in s;
     rho(a) - densitatea aerului, in kg/mp.

        C(max) < C(L)                             (9.7.7)


     In cazul unor activitati organizate care se desfasoara in timp finit este necesar ca la momentul t(f) (de incheiere a activitatilor) si sa se respecte inegalitatea din relatia (9.7.7). Este cazul in special al spatiilor in care se desfasoara activitati didactice, iar t(f) este reprezentat de durata orei de curs.
     In cazul ventilarii spatiului cu un debit constant de aer proaspat, rata de ventilare minima admisa se determina cu relatia:

                   N(pers) * g
        n(a) = ────────────────────────        [s^-1]         (9.7.8)
               [C(L)-C(ex)]*V(a)*rho(a)


    I.9.9. Verificarea riscului de condens superficial si din interiorul elementelor opace de anvelopa
     Verificarea elementelor de constructie componente ale anvelopei cladirii la riscul de condens superficial si interstitial este obligatorie in etapa de audit energetic in care se face analiza solutiilor de imbunatatire a performantei termo-energetice a cladirii, pentru fiecare solutie selectata. (documente recomandate: SR EN 13788: "Performanta higrotermica a componentelor si elementelor de constructie - Temperatura superficiala interioara pentru evitarea umiditatii superficiale critice si condensului interior - Metoda de calcul" - atunci cand sunt disponibile date climatice medii lunare (temperaturi si umiditati relative)).
    I.10. Stabilirea prin calcul a parametrilor de performanta termica a elementelor de anvelopa aflate in contact cu solul.


     Document recomandat: SR EN ISO 13370: "Performanta termica a cladirilor - Transferul termic prin sol - Metode de calcul."
     Documentul recomandat SR EN ISO 13789, accepta, pentru elementele de constructie in contact cu solul, ipoteza utilizarii conditiilor de calcul in regim termic stationar.
     Pentru realizarea unui calcul considerand regimul termic nestationar se tine seama de prevederile de la 10.1.
     Pentru calculul numeric se pot utiliza prevederile din Anexa 9.3.
    I.10.1. Parametri de performanta termica a elementelor de anvelopa in contact cu solul şi temperaturi ale spatiilor subzonelor secundare ale cladirilor

     Spatiile ocupate şi spatiile neocupate ale caror elemente de constructie perimetrale sunt amplasate sub CTS sunt caracterizate de flux termic disipat catre mediul natural exterior sau de flux termic receptionat dinspre mediul natural exterior prin intermediul solului şi al straturilor de material care constituie elementele perimetrale amplasate sub CTS. Influenta unor spatii aflate in apropiere, caracterizate de temperaturi diferite de cele ale mediului exterior natural poate fi neglijata. Capacitatea termica semnificativa a solului asociata variatiei aleatoare a principalilor parametri climatici cu pondere importanta in bilantul termic al spatiilor ocupate şi neocupate din cladiri, determina caracterul putemic nestationar al transferului de caldura care genereaza atat fluxurile termice cat şi nivelul de temperatura din spatiile construite.
     Relatiile de bilant termic utilizeaza temperaturi exterioare modificate care includ efectele defazajului şi amortizarii undelor termice caracteristice elementelor de constructie cu masivitate foarte ridicata. (in cazul de fata solul este asimilat unui material de constructie).
     In toate cazurile se determina fluxurile termice generate de transferul de caldura dintre spatiile construite ocupate sau neocupate şi aerul exterior, precum şi fluxurile termice generate de prezenta panzei de apa freatica din sol.
     Se au in vedere urmatoarele cazuri:
    1. Spatiu (ocupat sau neocupat) caracterizat de temperatura θ(s) (constants sau variabila in functie de bilantul termic al spatiului), caracterizat de pereti verticali neizolati termic adiacenti solului cu inaltimea h(s) sub CTS (cota terenului sistematizat), precum şi de pardoseala neizolata termic;
    2. Caz similar cu cel anterior cu deosebirea faptului ca atat peretii verticali cat şi pardoseala sunt termoizolati;
    3. Combinatii intre situatiile specifice cazurilor 1 şi 2 cu referire la starea peretilor verticali şi a pardoselii din punct de vedere al dotarii cu izolatie termica;
    4. Cladire plasata pe un soclu cu inaltimea h(sc) deasupra CTS, cu subcazurile:
    4.1. Soclul fara termoizolare şi parsoseala cladirii neizolata termic;
    4.2. Soclul şi pardoseala izolate termic;
    4.3. Combinatii intre starea soclului şi pardoselii din punct de vedere al dotarii cu izolatie termica.

     Relatiile pentru determinarea fluxului termic la nivelul elementelor de constructie perimetrale mentionate, in cazul incintelor subterane, sunt:


      Q(ve(k)) = A(lat){[a(1)h(s)^2 + a(2)h(s) + a(3)] * θ(s) +
    
                 + b(1k)h(s)^2 + b(2k)h(s) + b(3k)}                        (10.1)




      Q(pard,e(k)) = A(pard){[C(1)h(s)^2 + C(2)h(s) + C(3)] * θ(s) +
    
                   + d(1k)h(s)^3 + d(2k)h(s)^2 + b(4k)                    (10.2)




                     θ(s) - θ(a)     ┌     f(2)     ┐           θ(s) - θ(a)
    Q(f(k)) = A(lat) ─────────── * In│1 + ─────h(s) │ + A(pard) ───────────   (10.3)
                                     └     f(1)     ┘                f(1)


     in care:
     θ(s) - temperatura interioara constanta sau variabila a spatiului ocupat sau neocupat, in °C;
     θ(a) - temperatura panzei de apa freatica, egala cu temperatura exterioara medie anuala a localitatii in care este amplasata cladirea, in °C;
     h(s) - adancimea la care se afla amplasata pardoseala, sub CTS, in m;
     h(a) - adancimea panzei de apa freatica, sub CTS, in m;
     A(laf) - suprafata laterala a elementelor de constructie verticale amplasate sub CTS, in mp;
     A(pard) - suprafata pardoselii, in mp.


                                h(a)-h(s)
        f(1) = 0,17 + 2,2δ(iz)+ ─────────              [mpK/W]
                                lambda(s)
                      pi
        f(2) = 0,50 ────────                            [mpK/W]
                    lambda(s)



     δ(iz) - simbolul Weierstass-Kronecker;
     δ(iz) = 1 - element dotat cu izolatie termica
     δ(iz) = 0 - element fara izolatie termica
    - conductivitatea termica a solului (considerat mediu izotrop), in W/(mK).

     Coeficientii a1, a2, a3, c1, c2, c3 se prezinta in tabelele A.10.1.1.a şi A.10.1.1.b (Anexa A.10.1) iar coeficientii b(1k), b(2k), b(3k) d(1k), d(2k), d(3k) şi d(4k) se prezinta in tabelele A. 10.1.2.a şi A.10.1.2.b (Anexa A.10.1) cu valori distincte pentru fiecare luna a anului caracterizata de indicativul (k).
     Relatiile pentru determinarea fluxului termic la nivelul soclului cladirilor amplasate la inaltimea h(sc) fata de CTS şi a fluxului termic la nivelul pardoselii, sunt urmatoarele:


      Q(sc(k)) = A(lat(sc)){[a(1)h(sc)^2 + a(2)h(sc) = a(3)] * θ(s) +
    
               + b(2k)h(sc)^2 + b(2k)h(sc) + b(3k)}                          (10.4)




      Q(pard,sc,e(l)) = [A(pard) - A(lat,sc) + 4h(sc)^2] *
    
                      * {[C(1)h(sc)^2 + C(2)h(sc) + c(3)] * θ(s) + d(1k)h(sc)^3 +
    
                      + d(2k)h(sc)^2 + d(3k)h(sc) + b(4k)}                 (10.5)




                             θ(s) + θ(s)
      Q(pard,sc,f} = A(pard) ───────────                                   (10.6)
                                 f(f)



     Relatiile (10.1) ... (10.6) determina:
     Q(ve(k)), - fluxul termic mediu disipat/patruns catre/dinspre mediul exterior natural prin pereti verticali subterani, in luna k, in W;
     Q(pard,e(k)) - fluxul termic mediu disipat/patruns catre/dinspre mediul exterior natural prin pardoseala incintei, in luna k, in W
     Q(f(k)) - fluxul termic disipat catre panza de apa freatica, in W;
     Q(sc(k)) - fluxul termic mediu disipat/patruns catre/dinspre mediul exterior prin soclul cladirii, in luna k, in W;
     Q(pard,sc,f) - fluxul termic disipat catre panza de apa freatica, in W;
     SC - indice cu semnificatia de "soclu"

     Pe baza relatiilor (10.1) ... (10.6) se determina parametrii termodinamici şi marimile geometrice şi termice care intra in bilantul termic global al spatiilor subterane. Rezulta:


        _       A(lat) + A(pard)
        R(e) = ─────────────────                           (10.7)
                A(lat)   A(pard)
                ────── + ───────
                R(ve)    R(pde)
    
    
                   A(lat          A(pard)
                   ──── θ(ev(k) + ────── θ(pd(k)
        _          R(ve)          R(pde)
        θ(e(R(k) = ─────────────────────────────           (10.8)
                      A(lat + A(pard)
                      ───────────────
                          _
                          R(e)




     in care:

        R(ve) = [a(1)h(s)^2 + a(2)h(s) + a(3)]^-1                             (10.9)
    
        R(pde) = [C(1)h(s)^2 + C(2)h(s) + C(3)]^1                             (10.10)
    
        θ(ev(k)) = -R(ve)[B(1k)h(s)^2 + b(2k)h(s) + b(3k)]                    (10.11)
    
        θ(pd(k)) = -R(pde)[d(1k)h(s)^3 + d(2k)h(s)^2 + d(3k)h(s) + d(4k)]     (10.12)




        _      A(lat) + A(pard)
        R(f) = ────────────────                                               (10.13)
               A(lat)  A(pard)
               ───── + ─────
               R(vf)   R(pdf)



     in care:

                  f(2)h(s)
        R(vf)= ───────────────                              (10.14)
                     f(2)
               In[1+ ────h(s)]
                     f(2)
    
        R(pdf) = f(1)                                       (10.15)



     Relatiile pentru determinarea fluxurilor termice, in cazul incintelor subterane devin:

                 A(lat) + A(pard)        _
        Q(e(k)) = ──────────────── [θ(s)-θ(eR(k))]            (10.16)
                       _
                       R(e)
    
    
                   A(lat + A(pard)
        Q(f(k)) = ──────────────── [θ(s)-θ(a)]               (10.17)
                       _
                       R(f)



     In cazul cladirii amplasate pe un soclu de pamant, rezulta:

        _              A(pard) + 4h(sc)^2
        R(esc) = ─────────────────────────────────                     (10.18)
                 A(lat   A(pard) - A(lat) 4h(sc)^2
                 ───── + ─────────────────────────
                 R(esc)          R(pdsc)




                 A(lat)              A(pard) - A(lat) + 4h(sc)^2
                 ────── θ(esc(k)) +  ─────────────────────────── θ(pdsc(k))
     _           R(esc)                     R(pdsc)
     θ(esc(k)) = ────────────────────────────────────────────────────────    (10.19)
                          A(lat)     A(pard) - A(lat) + 4h(sc)^2
                          ──────  + ────────────────────────────
                          R(esc)             R(pdsc


     in care:

        R(esc) = [a(1)h(sc)^2 + a(2)h(sc) + a(3)]^-1                         (10.20)
    
        R(pdsc) = [C(1)h(sc)^2 + C(2)h(sc) + C(3)]^-1                        (10.21)
    
        θ(esc(k)) = -R(esc)[b(1k)h(sc)^2 + b(2k)h(sc) +b(3k)]                (10.22)
    
    θ(pdsc(k)) = -R(pdsc) [d(1k)h(sc)^3 + d(2k)h(sc)^2 + d(3k)h(sc) +d(4k)]  (10.23)
    
        R(psc = f(1)                                                         (10.24)



     Fluxurile termice se determina cu relatiile:

                 A(pard) + 4h(sc)^2         _
        Q(sce) = ────────────────── [θ(s) - θ(esc(k))]                      (10.25)
                      _
                      R(esc)





                    A(pard
        Q(fsg(k)) = ──────[θ(s)-θ(a)]                       (10.26)
                    R(fsc)



     In relatiile de calcul specifice incintelor subterane, A(lat) se refera la pereti verticali aflati in imediata apropiere a mediului exterior natural.
     Valoarea h(s) ≤ 2,8 m.
     Temperaturile spatiilor θ(s) pot fi cunoscute din conditiile de confort termic şi fiziologic, caz in care:

        θ(s) = θ(i(o);


     θ(i(o) - temperatura interioara conventionale de calcul, document recomandat: SR 1907/2, in functie de tipul de incinta sau variaza in functie de bilantul termic al spatiilor, caz in care:

        θ(s)=θ(s(k)


     Temperaturile spatiilor neocupate variaza in functie de variatia parametrilor climatici exteriori şi in functie de fluxurile termice caracteristice echipamentelor precum şi elementelor de constructie adiacente spatiilor neocupate. Se disting urmatoarele cazuri:
    1. Subsolul neincalzit ocupa in totalitate spatiul de sub planşeul spatiilor ocupate.

     Ecuatia de bilant termic care este o ecuatie algebrica liniara avand ca necunoscuta temperatura θ(s(k) este urmatoarea:


        A(PL)
        ─────[θ(i(o)) - θ(s(k))]+2piAδ(a)[θ(apa-θ(s(k)]-Q(e(k)-Q(f(k)-
        R(PL)
                                             A(Pesb)
         - 0,33n(asb)V(sb)[θ(s(k))-θ(e(k))]- ───────[θ(s(k))-θ(e(k))] = 0    (10.27)
                                             R(Pesb)



     in care fluxurile termice Q(e(k)) şi Q(f(k)) se expliciteaza sub forma relatiilor (10.16) şi (10.17). Celelalte notatii au urmatoarea semnificatie:

     A(PL) - suprafata de transfer de caldura a planşeului adiacent spatiilor ocupate sau neocupate adiacente, in mp;
     A(Pesb) - suprafata de transfer de caldura prin elementele de constructie supraterane ale subsolului, in mp;
     R(PL) - rezistenta termica a planşeului, in mpK/W;
     R(Pesb) - rezistenta termica a elementelor de constructie supraterane ale subsolului, in mpK/W;
     δ(a) - simbolul Weierstrass-Kronecker

     δ(a) = 1 - subsol cu instalatii termice
     δ(a) = 0 - subsol fara instalatii termice
    A. - coeficient de transfer de caldura caracteristic echipamentelor termice din subsol determinat cu relatia:



                                 L(j)
        A = Σ ──────────────────────────────────────
                   1          δ(iz(j))    0,33
            j ──────── In(1+2─────────── + ─────
              lambda(iz)       d(c(j))        d(e(j))



     L(j) - lungimea tronsoanelor "j", in m;

     d(e(j)) - diametrul exterior al tronsonului "j" (inclusiv termoizolatia), in m;
     d(c(j)) - diametrul conductei "j" netermoizolata, in m;
     δ(iz(j)) - grosimea termoizolatiei aferenta tronsonului "j" in m:
     lambda(iz) - conductivitatea termica a izolatiei, in W/(mK);
     θ(apa) - temperatura apei vehiculata prin instalatiile termice din subsol, determinata in functie de temperatura exterioara medie lunara specifica localitatii in care se afla cladirea:

     θ(apa) = 0,50(45 + m * θ(e) + n)

     Coeficientii "m" şi "n" se determina in functie de zona climatica de iarna in care se afla localitatea, conform tabelului 10.1.

     Tabelul 10.1 - Valorile coeficientilor "m" şi "n"

       ┌───────────────────────┬─────────────┬──────────────┐
       │Zona climatica         │     m       │      n       │
       ├───────────────────────┼─────────────┼──────────────┤
       │   I                   │ -1,067      │     52,67    │
       ├───────────────────────┼─────────────┼──────────────┤
       │   II                  │ -1,034      │     51,33    │
       ├───────────────────────┼─────────────┼──────────────┤
       │   II                  │ -0,934      │     49,33    │
       ├───────────────────────┼─────────────┼──────────────┤
       │   IV                  │ -0,934      │     49,33    │
       └───────────────────────┴─────────────┴──────────────┘



 (a se vedea imaginea asociată)

    2. Subsolul neincalzit ocupa partial spatiul de sub planseul partrului.
     Se utilizeaza ecuatia (10.27) in care se modifica A(PL) prin adaugarea suprafetei adiacenta unui spatiu ocupat partial amplasat sub cota CTS. Transferul de caldura prin pardoseala acestui spatiu catre subsolul neocupat se neglijeaza.
    3. Subsolul este incalzit la temperatura θ(i(o).

     În acest caz fluxurile termice disipate catre mediul exterior natural se determina cu relatiile (10.16) şi (10.17) in care θ(s) = θ(i(o).
     Fluxurile termice disipate dinspre spatiul ocupat al unei cladiri amplasate pe sol la cota h(sc) deasupra CTS se determina cu relatiile (10.25) şi (10.26). Vatoarea h(sc)≥0.
     Se face mentiunea ca in toate cazurile:
     Q > 0 semnifica flux termic disipat
     Q < 0 semnifica flux termic patruns.
     In cazul in care sob subsolul neocupat se invecineaza cu un spatiu a carui temperatura este necunoscuta, determninarea temperaturilor ambelor spatii se face prin rezolvarea sistemului de ecuatii de bilant termic liniare caracteristice fiecarui spatiu in parte. O solutie simplificata este prezentata pentru cazul a trei clase de spatii neocupate (de exemplu subsol, casa scarilor si pod).
    1. Ecuatia de bilant termic a subsolului este ecuatia (10.27) care include un termne suplimentar datorat transferului de caldura dintre subsol şi spatiul neocupat adiacent subsolului si spatiilor ocupate. Rezulta ecuatia:



                                    ┌                                ┐
    A(PL)                   A(s(1)) │                                │
    ─────[θ(i(o))-θ(s(k))]+ ─────── │E(1)θ(i(o))+[E(2)-1]θ(s(k))+E(3)│+
    R(PL)                   R(s(1)) └                                ┘
    
    +2piAδ(a)[θ(apa)-θ(s(k))]-Q(e(k))-Q(f(k))-0,33n(asb)V(sb *
    
                        A(Pesb)
    *[θ(s(k))-θ(e(k))]- ───────[θ(s(k))-θ(e(k))]= 0                       (10.28)
                        R(Pesb)



     care se rezolva in raport cu temperatura θ(s(k)).
     S-a notat:
     A(s(1)) - suprafata de transfer de caldura dintre spatiul neocopat l şi spatiul subsololui neocupat, in mp;
     R(s(1)) - rezistenta termica a elementelor de construtie care sunt adiacente atat subsolului cat şi spatiului l, in mp K/W.

    2. Temperatura spatiului l neocupat se determina cu relatia:

        θ(1(k) = E(1)θ(i(o)+E(2)θ(s(k)+E(3)                   (10.29)



    3. Temperatura celui de al doilea spatiu neocupat, 2, se determina cu relatia:

        θ(2(k) = B(2)θ(i(o)+B(3)θ(s(k)+B(4)                   (10.30)


     Coeficientii B si E sunt continuti in Anexa A. 10.2.
     In Anexa A.10.3 se prezinta succesiunea etapelor de calcul privind transferul de caldura prin sol şi cel caracteristic spatiilor neocupate invecinate cu solul.
     Pentru calcule economice aferente realizarii auditului energetic al cladirilor existente se va considera grosimea izolatiei termice aferente subsolului (pereti/pardoseala) de 0,10 m echivalent polistiren expandat.

    I.11. Cerinte de performanta şi niveluri de performanta termica, energetica şi de permeabilitate la aer, pentru elementele anvelopei cladirilor şi pentru ansamblul acesteia
     Se prevad valori, diferentiate pe de o parte pentru diferite tipuri de cladiri, pe de alta parte pentru cladiri noi şi pentru cele existente care se reabiliteaza/modernizeaza, pentru urmatoarele cerinte de performanta (conditii tehnice de performanta):
    - rezistente termice corectate minime admisibile/normate/de referinta - din conditii de igiena şi confort termic in spatiile locuite/ocupate; transmitante termice corectate maxime admisibile/normate/de referinta - din conditii de igiena şi confort termic in spatiile locuite/ocupate;
    – rezistente termice corectate minime admisibile/normate/de referinta - din conditii de economie de energie, transmitante termice corectate maxime admisibile/normate/de referinta
    – din conditii de economic de energie.
    – temperaturi superficiale minime pentru evitarea riscului de condens pe suprafata interioara a elementelor de constructie care alcatuiesc anvelopa cladirilor,
    – debite minime de aer proaspat etc.

     Rezistentele termice, pentru cladirile noi, sunt normate astfel:
    - pe considerente de confort higrotermic, in mod indirect, prin limitarea diferentelor de temperaturi intre temperatura aerului interior şi temperatura superficiala interioara, medie, aferenta fiecarei incaperi in parte şi fiecarui tip de element de constructie:


        Delta θ(imax)=θ(i) - θ(si m)      [K]            (11.1)


    – pe considerente termoenergetice, in mod direct, prin stabilirea unor valori minime R'(min) ale rezistentelor termice corectate, medii pe cladire, pentru fiecare tip de element de constructie.

    I.11.1. Rezistenta termica, necesara din considerente de confort higrotermic, se calculeaza, cu relatia:


                         Delta θ
        R'(nec) = ────────────────────        [mpK/W]         (11.2)
                  α(i) * Delta θ(imax)




     in care :
     Delta θ(i max) diferenta maxima de temperatura, admisa intre temperatura interioara şi temperatura medie a suprafetei interioare Delta θ(imax) = θ(i) - θ(sim)
     Valorile Delta θ(i max)se dau in tabelul 11.1, in functie de destinatia cladirii şi de tipul elementului de constructie.
     La elementele de constructie care separa incaperea considerate de un spatiu neincalzit, in loc de valoarea Delta θ = θ(i) -θ(e), in relatia (11.2) se introduce diferenta de temperatura θ(i) - θ(u), in care θ(u) reprezinta temperatura in spatiul neincalzit, determinata pe baza unui calcul de bilant termic.
     La elementele de constructie care separa incaperea considerate de un spatiu mai putin incalzit, in loc de valoarea Delta θ , in relatia (11.2) se introduce diferenta dintre cele doua temperaturi interioare conventionale de calcul. Relatia (11.2) nu se aplica la suprafetele vitrate.
     Rezistentele termice corectate R' ale tuturor elementelor de constructie ale cladirilor, calculate pentru fiecare incapere in parte, trebuie sa fie mai mari decat rezistentele termice necesare:


        R' ≥ R'(nec)   [mpK/W]                (11.3)



     Conditia (11.3) se aplica şi la elementele de constructie adiacente rosturilor inchise, izolate fata de mediul exterior, la verificarea termotehnica a elementelor de constructie interioare, spre incaperile neincalzite sau mai putin incalzite, precum şi la cladirile incalzite cu sobe.
     La elementele de constructie ale incaperilor in care stationarea oamenilor este de scurta durata (de exemplu casa scarii, holurile de intrare in cladirile de locuit, ş.a.) valorile Delta θ(imax) din tabelul 11.1 se maresc cu 1 K.
     Pentru incaperile cladirilor de productie cu degajari importante de caldura, valoarea Delta θ(i max) nu se normeaza, daca este indeplinita una din urmatoarele conditii:
    - degajarile de caldura depaşesc cu cel putin 50 % necesarul de caldura de calcul;
    – densitatea fluxului termic degajat este de cel putin 23 W/mp de element de constructie;
    – suprafata interioara a elementului de constructie este supusa unui flux radiant permanent sau este spalata de aer uscat şi cald.

     Rezistentele termice ale elementelor de constructie vitrate trebuie sa fie mai mari decat valorile R'(nec) din tabelul 11.2.
     Pentru elementele de constructie uşoare - cu exceptia suprafetelor vitrate - sunt valabile valorile R'(nec) de mai jos, prin care se urmareşte a se compensa inertia (exprimata prin greutate) redusa, prin rezistente termice sporite:


        pentru 20 kg/mp     R'(nec) = 2,50 mp K/W
        pentru 50 kg/mp     R'(nec) = 2,00 mp K/W
        pentru 100 kg/mp    R'(nec) = 1,80 mp K/W
        pentru 150 kg/mp    R'(nec) = 1,60 mp K/W



     Transmitanta termica corectata din considerente igienico-sanitare reprezinta inversul rezistentei termice, necesara din considerente igienico-sanitare:

                     1
        U'(nec) = ───────       [W/(mpK)]                    (11.4)
                  R'(nec)



     Trebuie respectata conditia:

     U' ≤ U'(nec) [W/(mpK)] (11.5)

     Tabelul 11.1
     Valori normate Delta θ(i max)

    ┌────────┬──────────────────────────────────┬──────┬──────────────────────────┐
    │ Grupa  │        Destinatia cladirii       │phi(i)│    Delta θ(i max [K]     │
    │cladirii│                                  │ (%   ├─────────┬─────────┬──────┤
    │        │                                  │      │ Pereti  │Tavane   │Pardo-│
    │        │                                  │      │         │         │seli  │
    ├────────┼──────────────────────────────────┼──────┼─────────┼─────────┼──────┤
    │  I     │- Cladiri de locuit, camine,      │      │         │         │      │
    │        │  internate                       │      │         │         │      │
    │        │- Spitale, policlnici, ş.a.       │  60  │   4,0   │ 3,0     │2,0   │
    │        │- Crese, gradinte                 │      │         │         │      │
    │        │- Scoli, licee, s.a.              │      │         │         │      │
    ├────────┼──────────────────────────────────┼──────┼─────────┼─────────┼──────┤
    │   II   │- Alte cladiri social - culturale,│      │         │         │      │
    │        │  cu regim normal de umiditate    │  50  │   4,5   │ 3,5     │2,5   │
    ├────────┼──────────────────────────────────┼──────┼─────────┼─────────┼──────┤
    │   III  │- Cladiri sociale cu regim ridicat│      │         │         │      │
    │        │  de umiditate                    │  60  │   6,0   │ 4,5     │3,0   │
    │        │- Cladiri de productie cu regim   │      │         │         │      │
    │        │  normal de umiditate             │      │         │         │      │
    ├────────┼──────────────────────────────────┼──────┼─────────┼─────────┼──────┤
    │   IV   │- Cladiri de productie cu regim   │      │         │0,8*     │3,5   │
    │        │  ridicat de umiditate *)         │ ≤75  │δθ(r)    │δθ(r)    │      │
    └────────┴──────────────────────────────────┴──────┴─────────┴─────────┴──────┘


    _________
     *)Delta θ(r)=θ(i)-θ(r)


     Tabelul 11.2
     Rezistente termice necesare pentru elementele de constructie vitrate

    ┌────────┬────────────────────────────────────────────────┐
    │Grupa   │                     R'(nec) [mp K/W]           │
    │cladirii├──────────┬───────────┬─────────────────────────┤
    │        │Tamplarie │Luminatoare│Pereti exteriori vitrati │
    │        │exterioara│           │                         │
    ├────────┼──────────┼───────────┼─────────────────────────┤
    │  I     │   0,39   │   0,32    │            0,32         │
    ├────────┼──────────┼───────────┼─────────────────────────┤
    │  II    │   0,32   │   0,29    │            0,29         │
    ├────────┼──────────┼───────────┼─────────────────────────┤
    │  III   │   0,29   │   0,26    │            0,26         │
    ├────────┼──────────┼───────────┼─────────────────────────┤
    │  IV    │   0,26   │   0,23    │            0,23         │
    └────────┴──────────┴───────────┴─────────────────────────┘



     OBSERVATII:
    1) La casa scarii şi la alte spatii de circulatie, indiferent de grupa cladirii, se admite R'(nec) = 0,26 mpK/W
    2) La vitrine se admite R'(nec) = 0,22 mpK/W


    I.11.2. Rezistenta termica corectata minima, admisibila, stabilita pentru cladirile noi, pe criterii de economie de energie in exploatarea cladirilor.

     Trebuie sa fie indeplinita conditia:

    
        R'(m) ≥ R'(min)          [mpK/W]                      (11.6)



     Valorile R'(min), pentru cladirile noi, se dau in tabelul 11.4.... 11.6. La cladirile existente care urmeaza a fi reabilitate şi modernizate, valorile au caracter de recomandare şi se utilizeaza pentru calculul parametrilor cladirii de referinta conform partii a 3-a a metodologiei: Auditul şi certificatul de performanta energetica ale cladirii.
     Transmitanta termica corectata maxima, admisibila (normata/de referinta), stabilita pe criterii de economie de energie in exploatarea cladirilor reprezinta inversul rezistentei termice corectate minime:


                     1
        U'(max) = ───────          [W/(mpK)]                   (11.7)
                  R'(min)
    
        Trebuie indeplinita conditia:
    
        U'(m) ≤ U'(max)            [W/(mpK)]                   (11.8)



     Tabelul 11.3
     Valorile normate şi valorile limita apreciate, ale rezistentelor termice la cladirile de locuit noi

    ┌───┬─────────────────┬───────────────────────┬────────────────┬───────────────┐
    │SIM│                 │                       │                │               │
    │BO │  ELEMENTUL DE   │        R'(nec)        │       R'(min)  │ VALORI LIMITA │
    │LUL│   CONSTRUCTIE   │                       │                │   APRECIATE   │
    │   │                 ├───────────────────────┤                │               │
    │   │                 │  Zona climatica       │Cladiri│Cladiri ├────────┬──────┤
    │   │                 ├─────┬─────┬─────┬─────┤  noi  │exist**)│  minR' │ maxR'│
    │   │                 │  I  │  II │  III│  IV │       │        │        │      │
    │   │                 ├─────┴─────┴─────┴─────┼───────┴────────┼────────┴──────┤
    │   │                 │       mpK/W           │      mpK/W     │     mpK/W     │
    ├───┼─────────────────┼─────┬─────┬─────┬─────┼───────┬────────┼────────┬──────┤
    │ E │Pereti exteriori │1,00 │1,09 │1,19 │1,28 │1,50   │1,40    │0,50    │4,00  │
    ├───┼───────┬─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┼────────┼────────┼──────┤
    │   │       │de terasa│1,33 │1,46 │1,58 │1,71 │3,50   │3,00    │0,50    │5,00  │
    │ T │       ├─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┼────────┼────────┼──────┤
    │   │Plansee│de pod   │1,20*│1,31*│1,42*│1,54*│3,50   │3,00    │0,50    │5,00  │
    ├───┤       ├─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┼────────┼────────┼──────┤
    │ S │       │peste    │     │     │     │     │       │        │        │      │
    │   │       │subsolul │1,33*│1,46*│1,58*│1,71*│1,65   │1,65    │0,30    │3,00  │
    │   │       │neicalzit│     │     │     │     │       │        │        │      │
    ├───┼───────┴─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┼────────┼────────┼──────┤
    │ P │Placi pe sol     │2,13 │2,33 │2,53 │2,73 │4,50   │3,00    │1,00    │5,00  │
    ├───┼─────────────────┼─────┴─────┴─────┴─────┼───────┼────────┼────────┼──────┤
    │ F │Tamplarie        │                       │       │        │        │      │
    │   │exterioara       │          0,39         │0,55   │0,40    │0,30    │1,50  │
    └───┴─────────────────┴───────────────────────┴───────┴────────┴────────┴──────┘


    ________
     * valori orientative; valorile exacte se determina pe baza unor factori de corectie determinati printr-un calcul de bilant termic.
     ** valori orientative pentru cladiri existente care se reabiliteaza (cladire de referinta)

     In Tabelul 11.3 se dau, pentru cladirile de locuit, valorile apreciate ca valori limita (minime şi maxime) pentru rezistentele termice corectate, medii pe ansamblul cladirii, aferente fiecarui element de constructie. La stabilirea valorilor limita maxime s-au avut in vedere:
    - posibilitatile tehnice actuale şi pentru viitorul apropiat;
    – utilizarea materialelor termoizolante in conditii de eficienta economica (pe baza unor calcule de optimizare);
    – practica actuala şi tendintele din alte tari.


     Tabelul 11.4
     Rezistente termice minime R'(min) ale elementelor de constructie, pe ansamblul cladirii - la cladirile de locuit


    ┌────┬──────────────────┬─────────────────────────┬────────────────────────────┐
    │ Nr.│ ELEMENTUL DE     │      R'(min)[mpK/W]     │    U'(max)[W/(mpK)]        │
    │crt.│ CONSTRUCTIE      ├─────────────────────────┼────────────────────────────┤
    │    │                  │   CLADIRI DE LOCUIT     │   CLADIDI DE LOCUIT        │
    │    │                  ├─────┬───────────────────┼────────┬───────────────────┤
    │    │                  │ NOI │     EXISTENTE CARE│ NOI    │    EXISTENTE CARE │
    │    │                  │     │           SE      │        │         SE        │
    │    │                  │     │     REABILITEAZA*)│        │     REABILITEAZA*)│
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │    │Pereti exteriori  │     │                   │        │                   │
    │    │(exclusiv         │     │                   │        │                   │
    │    │suprafetele       │     │                   │        │                   │
    │    │vitrate, inclusiv │1,50 │        1,40       │  0,67  │         0,71      │
    │ 1  │peretii adiacenti │     │                   │        │                   │
    │    │rosturilor        │     │                   │        │                   │
    │    │deschise)         │     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 2  │Tamplarie exteri- │     │                   │        │                   │
    │    │oara              │0,55 │        0,40       │  1,80  │         2,50      │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 3  │Plansee peste     │     │                   │        │                   │
    │    │ultimul nivel, sub│3,50 │        3,00       │  0,29  │         0,33      │
    │    │terase sau poduri │     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 4  │Plansee peste     │1,65 │        1,65       │  0,60  │         0,60      │
    │    │subsoluri neincal-│     │                   │        │                   │
    │    │zite şi pivnite   │     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 5  │Pereti adiacenti  │1,10 │        1,10       │  0,90  │         0,90      │
    │    │rosturilor inchise│     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 6  │Planşee care      │4,50 │        3,00       │  0,22  │         0,33      │
    │    │delimiteaza cla-  │     │                   │        │                   │
    │    │direa la partea   │     │                   │        │                   │
    │    │inferioara, de    │     │                   │        │                   │
    │    │exterior (la      │     │                   │        │                   │
    │    │bowindouri,       │     │                   │        │                   │
    │    │ganguri de        │     │                   │        │                   │
    │    │trecere, ş.a.)    │     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │ 7  │Placi pe sol      │     │                   │        │                   │
    │    │(peste CTS)       │4,50 │        3,00       │  0,22  │         0,33      │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │    │Placi la partea   │     │                   │        │                   │
    │    │inferioara a      │     │                   │        │                   │
    │ 8  │demisolurilor sau │     │                   │        │                   │
    │    │a subsolurilor    │4,80 │        4,20       │  0,20  │         0,24      │
    │    │incalzite (sub CTS│     │                   │        │                   │
    ├────┼──────────────────┼─────┼───────────────────┼────────┼───────────────────┤
    │    │Pereti exteriori, │     │                   │        │                   │
    │    │sub CTS, la       │     │                   │        │                   │
    │ 9  │demisoluri sau la │     │                   │        │                   │
    │    │subsoluri         │2,40 │        2,00       │  0,42  │         0,50      │
    │    │incalzite         │     │                   │        │                   │
    └────┴──────────────────┴─────┴───────────────────┴────────┴───────────────────┘


    _______
     *) valori pentru cladirea de referinta

     Pentru cladiri cu alta destinatie decat locuirea se dau, pentru cladirea de referinta, urmatoarele valori:

     Tabelul 11.5 - pentru cladiri de categoria 1

    ┌──────────────────────────┬─────────┬───────┬───────┬───────┬────────┬───────┐
    │Tipul de cladire          │  Zona   │   a   │   b   │   c   │   d    │   e   │
    │                          │climatica│[mpK/W]│[mpK/W]│[mpK/W]│[W/(mK)]│[mpK/W]│
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   I     │1,30   │2,80   │1,50   │1,10    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   Spitale,               │  II     │1,40   │2,90   │1,60   │1,10    │0,43   │
    │   creşe şi               ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   policlinici            │  III    │1,50   │3,00   │1,70   │1,10    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┤       │
    │                          │  IV     │1,60   │3,10   │1,80   │1,10    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │  I      │1,20   │2,80   │1,00   │1,10    │0,39   │
    │   Cladiri de             ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   invatamant şi          │  II     │1,25   │2,90   │1,05   │1,10    │0,39   │
    │   pentru sport           ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │ III     │1,30   │3,00   │1,10   │1,10    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │  IV     │1,35   │3,10   │1,15   │1,10    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   I     │1,20   │3,00   │1,00   │1,10    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │     Birouri,             │   II    │1,25   │3,20   │1,05   │1,10    │0,43   │
    │     cladiri              ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │    comerciale            │  III    │1,35   │3,30   │1,10   │1,10    │0,43   │
    │    şi hoteliere*)        ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   IV    │1,30   │3,50   │1,15   │1,10    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │    I    │0,65   │1,80   │1,00   │1,10    │0,32   │
    │  Alte cladiri            ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │ (industriale cu          │   II    │0,70   │2,00   │1,05   │1,10    │0,32   │
    │ regim normal de          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │  exploatare)             │   III   │0,75   │2,20   │1,10   │1,10    │0,39   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   IV    │0,80   │2,40   │1,15   │1,10    │0,39   │
    └──────────────────────────┴─────────┴───────┴───────┴───────┴────────┴───────┘
    
    
        Tabelul 11.6 - pentru cladiri de categoria 2
    ┌──────────────────────────┬─────────┬───────┬───────┬───────┬────────┬───────┐
    │Tipul de clddire          │  Zona   │   a   │   b   │   c   │   d    │   e   │
    │                          │climatica│[mpK/W]│[mpK/W]│[mpK/W]│[W/(mK)]│[mpK/W]│
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   I     │1,20   │2,70   │1,30   │1,20    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   Spitale,               │  II     │1,30   │2,80   │1,40   │1,20    │0,43   │
    │   creşe şi               ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   policlinici            │  III    │1,40   │2,90   │1,50   │1,20    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┤       │
    │                          │  IV     │1,50   │3,00   │1,60   │1,20    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │  I      │1,10   │2,70   │1,30   │1,20    │0,39   │
    │   Cladiri de             ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │   invatamant şi          │  II     │1,15   │2,80   │1,40   │1,20    │0,39   │
    │   pentru sport           ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │ III     │1,20   │2,90   │1,50   │1,20    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │  IV     │1,25   │3,00   │1,60   │1,20    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   I     │1,10   │2,90   │1,30   │1,20    │0,43   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │     Birouri,             │   II    │1,15   │3,10   │1,40   │1,20    │0,43   │
    │     cladiri              ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │    comerciale            │  III    │1,20   │3,20   │1,50   │1,20    │0,43   │
    │    şi hoteliere x)       ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   IV    │1,25   │3,40   │1,60   │1,20    │0,43   │
    ├──────────────────────────┼─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │    I    │0,55   │1,70   │0,85   │1,20    │0,29   │
    │  Alte cladiri            ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │ (industriale cu          │   II    │0,60   │1,90   │0,90   │1,20    │0,29   │
    │ regim normal de          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │  exploatare)             │   III   │0,65   │2,10   │0,95   │1,20    │0,32   │
    │                          ├─────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤
    │                          │   IV    │0,70   │2,30   │1,00   │1,20    │0,32   │
    └──────────────────────────┴─────────┴───────┴───────┴───────┴────────┴───────┘


    ________
    x) Pentru partea de cazare se aplica prevederile pentru locuinte



     In tabelele 11.5 şi 11.6 semnificatia notatiilor este urmatoarea:

    – In cladiri de categoria 1 intra cladirile cu "ocupare continua" şi cladirile cu "ocupare discontinua" de clasa de inertie mare, definita conform cap. 8 ca fiind acele cladiri a caror functionalitate impune ca temperatura mediului interior sa nu scada (in intervalul "ora 0 - ora 7") cu mai mult de 7°C sub valoarea normala de exploatare. Din aceasta categoric fac parte: creşele, internatele, spitalele, etc.;
    – In cladiri de categoria 2 intra cladirile cu "ocupare discontinue", cu exceptia celor din clasa de inertie mare. Cladirile cu "ocupare discontinue" sunt acele cladiri a caror functionalitate permite ca abaterea de la temperatura normala de exploatare sa fie mai mare de 7°C pe o perioada de 10 ore pe zi, din care cel putin 5 ore in intervalul "ora 0 - ora 7". Din aceasta categoric fac parte: şcolile, amfiteatrele, salile de spectacole, cladirile administrative, restaurantele, cladirile industriale cu unul sau doua schimburi, etc., de clasa de inertie medie şi mica (definite in cap. 8).
     a - rezistenta termica minima, R'(min), a componentelor opace ale peretilor verticali care fac cu planul orizontal un unghi mai mare de 60°, aflati in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, exprimata in mp K/W;
     b - rezistenta termica minima, R'(min), a planşeelor de la ultimul nivel (orizontale sau care fac cu planul orizontal un unghi mai mic de 60°, aflate in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, exprimata in mp K/W;
     c - rezistenta termica minima, R'(min), a planşeelor inferioare aflate in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, exprimata in mp K/W;
     d - transmitanta termica liniara maxima pe perimetrul cladirii, la nivelul soclului, exprimata in W/(mK);
     e - rezistenta termica minima, R'(min), a peretilor transparenti sau translucizi aflati in contact cu exteriorul sau cu un spatiu neincalzit, calculate luand in considerare dimensiunile nominate ale golului din perete, exprimata in mp K/W;
     Aprecierea performantelor realizate de elementele de constructie perimetrale existente, in ceea ce priveşte rezistentele termice medii [R'(m)] se face prin:
    - compararea cu valorile rezistentelor termice necesare [R'(nec)], normate din considerete igienico-sanitare;
    – compararea cu valorile rezistentelor termice minime [R'(min)], normate - pentru cladirile noi - din considerente de economic de energie;
    – compararea cu valorile apreciate ca valori limita, minime şi maxime.

     Compararea cu valorile normate R'(nec) şi R'(min) se face determinand procentul de realizare a acestor valori, cu relatiile:


               R'(m)
        p1 =  ─────── 100                [%]              (11.9)
              R'(nec)
    
               R'(m)
        p2 = ──────── 100                [%]              (11.10)
             R'(min)



    I.11.3. Temperaturi superficiale normate

    I.11.3.1. Verificari generale

     Temperaturile superficiale se limiteaza inferior astfel incat sa nu apara fenomenul de condens pe suprafata interioara a elementelor de constructie:

        θ(si,min) ≥ θ(r)                 [°C]              (11.11)


     in care θ(r), este temperatura punctului de roua.
     Pentru cladiri de locuit, in conditiile unei temperaturi interioare de calcul θ(i) = +20°C şi a unei umiditati relative a aerului umed interior phi = 60%, temperatura punctului de roua este θ(r) = 12°C.
     Valorile temperaturilor superficiale medii pe incapere [θ(si min)] se limiteaza indirect prin normarea indicatorilor globali de confort termic PMV şi PPD, precum şi a indicatorilor specifici disconfortului local:
    - temperatura suprafetei pardoselii;
    – variatia pe verticala a temperaturii aerului;
    – asimetria temperaturii radiante.

     Temperaturile de pe suprafetele interioare ale elementelor de constructie, atat in camp curent, cat şi in dreptul tuturor puntilor termice, trebuie sa fie mai mari decat temperatura punctului de roua θ(r):

     θ(si)[θ(si min), θ(si colt)] ≥ θ(r) [°C] (11.12)

     Temperatura punctului de roua θ(r) se poate determina din anexa A11, in functie de temperatura interioara conventionala de calcul θ(i) şi de umiditatea relativa a aerului interior [phi(i)]. Pentru alte valori θ(i) şi [phi(i)] decat cele din anexa A11, temperatura punctului de roua poate fi determinata, aproximativ, prin interpolare liniara. Mai exact, temperatura punctului de roua se calculeaza astfel:
    - se determina presiunea partiala a vaporilor de apa la interior, cu relatia:


                 P(s) * phi(i)
        P(vi) = ──────────────           [Pa]             (11.13)
                      100



     in care :
     P(s) presiunea de saturatie corespunzatoare temperaturii aerului interior, in pascali;
     phi(i) umiditatea relativa a aerului umed interior, in procente.
    - se determina temperatura pentru care presiunea partiala a vaporilor de apa, calculate cu relatia (11.13), devine presiune de saturatie; aceasta valoare a temperaturii este temperatura punctului de roua θ(r).

     Temperatura pe suprafata interioara a elementelor de constructie fara punti termice (sau in campul curent al elementelor de constructie cu punti termice) se determina cu relatia:


                        Delta (θ)
        θ(si) = θ(i) - ─────────           [°C]           (11.14)
                       h(i)*R



     La elementele de constructie adiacente spatiilor neincalzite in locul valorii Delta (θ) = θ(i) - θ(e), in relatia de calcul (11.14), se introduce diferenta de temperatura [θ(i) - θ(u)].
     În zona puntilor termice, temperaturile θ(si) se determina printr-un calcul automat al campului de temperaturi. In mod curent, pentru determinarea temperaturilor minime θ(si min) este suficient a se face calculul campului plan, bidimensional, de temperaturi.
     Pentru cazurile si detaliile curente, temperaturile superficiale minime θ(si min) se dau in tabelele cuprinse in cataloage de valori precalculate pentru punti termice uzuale. Valorile din tabele sunt valabile pentru zona II climatica şi pentru o temperatura interioara θ(i) = + 20°C. Pentru alte conditii de temperatura [θ'(e) şi θ'(i)], temperatura minima [θ'(si min)] se poate determina cu relatia:


                             θ'(i) - θ'(e)
        θ'(si min) = θ'(i) - ───────────── [T(i)-T(si min)]     [°C]  (11.15)
                               θ(i)-θ(e)



     in care :
     θ(i) = + 20 °C
     θ(e) = - 15 °C
     θ(i)-T(e) = 35 K
     La colturile ieşinde de la intersectia a doi pereti exteriori cu un planşeu (la tavan sau la pardoseala), temperatura minima se poate determina numai pe baza unui calcul automat al campului spatial, tridimensional, de temperaturi.
     In cazul in care nu se face un astfel de calcul, se poate considera valoarea:


        θ(si colt) = 1,3 θ(si min) - 0,3θ(i)         [°C]        (11.16)



     in care :
     θ(si min) temperatura superficiala minima, determinata pe baza campului plan de temperaturi.
     Temperatura superficiala medie, aferenta unui element de constructie, se poate determina cu relatia:


                         Delta θ
        θ(si m) = θ(i) - ─────────                   [°C]         (11.17)
                         h(i) * R'



     in care :
     R' rezistenta termica specifica corectata, aferenta, dupa necesitati, fie une incaperi, fie ansamblului cladirii.
     Pe baza temperaturii superficiale minime θ(i min), se poate calcula valoarea maxima a raportului ecartului de temperatura superficiala Dzeta(max), sau factorul de temperatura al unei punti termice liniare

              2D
        f(Rsi)  (document recomandat SR EN ISO 10211-2).



     Daca intervin numai doua medii, temperaturile superficiale pot fi exprimate sub forma adimensionala printr-una din relatiile (11.18) sau (11.19):

    
                     θ(i) - θ(si min)
        Dzeta(max) = ────────────────           [-]            (11.18)
                        Delta θ
    
        sau
    
             2D   θ(si min) - θ(e)
        f(Rsi)  = ────────────────              [-]            (11.19)
                    Delta θ


     unde:
     Dzeta(Rsi)(x,y) este raportul diferentelor de temperatura pentru suprafata interioara, intr-un anumit punct;
     f(Rsi)(x,y) este factorul de temperatura pentru suprafata interioara, intr-un anumit
     Pe baza temperaturii superficiale medii θ(si m), se poate determina valoarea medie a raportului ecartului de temperatura superficiala, folosind relatia:

    
                   θ(i) - θ(si m)     R(si)
        Dzeta(m) = ────────────── = ─────────         [-]       (11.20)
                      Delta θ           R'



     Raportul diferentelor de temperatura sau factorul de temperatura trebuie sa fie calculat cu o eroare mai mica de 0,005.
     La elementele de constructie adiacente spatiilor neincalzite, in locul valorii Delta θ9 din relatiile (11.17), (11.18), (11.19), se introduce diferenta de temperatura [θ(i) - θ(u)].
     Utilizand calculul numeric se poate determina limita inferioara a temperaturilor superficiale minime.
     Daca intervin trei temperaturi la limita, trebuie utilizati factorii de ponderare a temperaturii g.
     Aceşti factori permit, pentru toate valorile temperaturilor la limita, sa se calculeze temperatura intr-un punct oarecare al suprafetei interioare cu coordonate (x,y), ca functie liniara de aceste temperaturi la limita, oricare ar fi ele.
     Temperatura in punctul de coordonate (x,y) se determina cu relatia:


        θ(si)(x,y) g(1)(x,y)θ(1) + g(2)(x,y)θ(2) + g(3)(x,y)θ(3)   (11.21)
    
        cu:
    
        g(1)(x,y) + g(2)(x,y) + g(3)(x,y) 1                       (11.22)



     Calculul factorilor de ponderare a temperaturii g in punctul considerat se poate efectua utilizand prevederile cuprinse in anexa A din documentul recomandat SR EN ISO 10211-2.
     In mod normal punctul de interes este cel avand temperatura superficiala interioara cea mai joasa.
     Acest punct se poate deplasa daca temperaturile la limita se schimba.
     Se calculeaza temperatura superficiaia interioara θ(si), in punctul considerat, inlocuind in relatia (11.21) valorile calculate pentru g(1), g(2) şi g(3) şi valorile efective ale temperaturilor la limita θ(1), θ(2) şi θ(3).
     Factorul de temperatura calculat este utilizat pentru evaluarea riscului de condens superficial şi de dezvoltare a mucegaiului (document recomandat SR EN ISO 10211-1).
     La intersectia a doua punti termice liniare (de exemplu intersectia unui stalp cu o centura de planşeu) sau la intersectia a trei punti termice liniare (de exemplu imbinarea a doi pereti exteriori cu acoperisul), factorul minim de temperatura

         3D
        f
         Rsi


     calculat cu un model geometric 3-D, este mai mic decat oricare dintre puntile termice liniare, considerate izolat (a se vedea figura 11.3.1).
     In consecinta, factorii de temperatura

         2D
        f
         Rsi


     calculati cu modelul geometric 2-D, nu furnizeaza valori sigure pentru estimarea fenomenului de condens superficial intr-o incapere.

 (a se vedea imaginea asociată)

    I.11.3.2. Metoda simplificata de calcul pentru intersectia de punti termice liniare
     Pentru a se obtine valori sigure ale factorului minim de temperatura la intersectia a doua sau trei punti termice liniare, se utilizeaza o metoda simplificata de calcul, pentru o estimare preliminara. Aceasta metoda simplificata cuprinde relatii pentru calculul celei mai mici valori limita la aceste intersectii, atunci cand nu sunt disponibile rezultate ale unui calcul 3-D. Daca aceste valori limita indica un risc de condens superficial sau nu satisfac valorile limita prescrise, se poate obtine un rezultat mai exact printr-un calcul 3-D (document recomandat SR EN ISO 10211-1).
     Metoda de calcul simplificat nu poate fi utilizata pentru calculul factorului de temperatura la punti termice punctuale izolate. Aceste cazuri pot fi calculate utilizand alte metode (document recomandat SR EN ISO 10211-1).
     Valoarea limita inferioara pentru

         3D
        f
         Rsi


     poate fi calculate pornind de la factorii minimi de temperatura

         2D
        f
         Rsi


     ai puntilor termice liniare care se intersecteaza, in urmatoarele conditii:
    a) puntea termica 3-D este rezultatul a doua sau trei punti termice liniare care se intersecteaza (a se vedea figura 11.3.1);
    b) daca mai mult de doua punti termice liniare fac parte din acelasi plan, sunt luate in considerare numai cele doua punti termice care au valorile cele mai scazute pentru


         2D
        f
         Rsi


     (a se vedea figura 11.3.2);
    c) raportul dintre valorile maxime şi minime ale coeficientului de transfer termic al oricarei parti a anvelopei adiacente puntilor termice liniare considerate sa nu depaseasca 1,5.

     Daca nu este satisfacuta conditia c), valoarea calculata

         3D
        f
         Rsi


     poate totusi sa fie utilizata ca valoare indicativa.
     Se iau in considerare numai cele doua punti termice liniare avand factorii de temperatura cei mai mici

 (a se vedea imaginea asociată)

     La intersectia a trei punti termice liniare, limita inferioara pentru

         3D
        f
         Rsi


     se determina cu:


         3D                   1
        f    = ──────────────────────────────────          (11.23)
         Rsi     1       1        1      2
               ───── + ───── + ────── - ────
                2D,x    2D,y    2D,z     1D
               f       f       f        f
                Rsi     Rsi     Rsi      Rsi



     unde:

         3D
        f
         Rsi


     este valoarea limita inferioara a factorului minim de temperatura al puntii termice 3-D, calculate cu valoarea Rsi utilizata;

         2D
        f
         Rsi


     este factorul minim de temperatura al puntilor termice liniare orientate in directia axei x, calculate cu aceeaşi valoare Rsi (la fel pentru axa y şi axa z);

         1D
        f
         Rsi


     este media aritmetica a factorilor de temperatura ai partilor de anvelopa omogene termic, adiacente puntilor termice liniare.
     Daca se intersecteaza numai doua punti termice liniare, ecuatia (11.23) devine:

    
         3D                   1
        f    = ──────────────────────────          (11.23)
         Rsi     1       1        1
               ───── + ───── -  ─────
                2D,x    2D,y     1D
               f       f        f
                Rsi     Rsi      Rsi




     Factorii de temperatura ai partilor de anvelopa omogena termic se determina cu:

         1D         R(t) + R(se)
        f   = ──────────────────────                    (11.25)
         Rsi    R(t) + R(se) + R(si)




     In final, trebuie prezentate urmatoarele rezultate, ca valori care sunt independente de temperaturile la limite:
    - coeficientul de cuplaj termic L intre mediul interior şi cel exterior;
    – coeficientul de transfer termic liniar Psi al puntii termice liniare;
    – factorii de temperatura f(Rsi) sau raporturile diferentelor de temperatura Dzeta(Rsi) pentru punctele cu temperaturile superficial cele mai scazute din fiecare incapere considerate (inclusiv amplasamentul acestor puncte); daca sunt utilizate trei temperaturi la limita, trebuie specificati factorii de ponderare a temperaturii.

     Temperatura superficiala interioara cea mai scazuta din fiecare incapere care face parte din mediul interior, este temperatura minima calculate cu ajutorul relatiei (11.19).

    I.12. Evaluarea influentei sistemelor solare pasive şi a sistemelor de protectie solara asupra performantei energetice a cladirii

     Documente recomandate:
    - SR EN 13363-1: "Dispozitive de protectie solara aplicata vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara şi luminoasa. Partea 1: Metoda simplificata"
    – SR EN 410: "Sticla pentru constructii. Determinarea caracteristicilor luminoase şi solare ale vitrajelor"
    – SR EN 673: "Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul."

     Se va tine cont de conditiile de amplasament ale cladirilor conform specificatiilor din cap. 7.
     Elemente de calcul a eficientei energetice şi economice a sistemelor arhitectural constructive de control solar pasiv, a sistemelor pasive de captare a radiatiei solare de tipul Spatiu Solar ventilat/neventilat sunt prezentate in Partea a II-a a metodologiei
     In Anexa 12 se prezinta o metoda simplificata pentru estimarea transmisiei totale a energiei solare a unui dispozitiv de protectie solara aplicat unui vitraj, care se bazeaza atat pe coeficientul de transfer termic şi pe cel de transmisie a energiei solare totale a vitrajului, cat şi pe factorul de transmisie luminoasa şi pe factorul de reflexie al dispozitivului de protectie solara. Dispozitivele de protectie solara sunt montate in paralel cu vitrajul, la exterior, la interior sau integrate şi pot fi: storuri, jaluzele şi transperante. Metoda este aplicabila atunci cand factorul de transmisie a energiei solare totale a vitrajului este cuprins intre 0,15 şi 0,85. Jaluzelele sau storurile trebuie sa poata fi reglate astfel incat sa nu existe transmisie solara directa. Se presupune ca pentru dispozitivele de protectie solara montate la exterior şi dispozitivele de protectie solara integrate, spatiul dintre dispozitivele de protectie solara şi vitraj nu este ventilat, iar pentru dispozitivele de protectie solara montate la interior acest spatiu este ventilat. Se face referire la valoarea transmitantei termice a elementelor transparente, U pentru care se prezinta, de asemenea, metoda de determinare.
     Recomandari privind utilizarea eficienta a diferitelor tipuri de protectii solare (de la plantatii pana la cele mai noi sisteme tehnologice precum şi prezentarea caracteristicilor constructive şi criteriilor de performanta termica a elementelor componente (vitraj, element de acumulare a caldurii, rezistenta termica minima a elementului de acumulare a caldurii, amplasarea fantelor de circulatie a aerului şi debitele recomandate de aer proaspat introdus in spatiul ocupat adiacent) sunt facute in capitolul 7.

     X

     Eficienta utilizarii sistemului pasiv de captare a radiatiei solare este determinata de caracteristicile constructive şi functionale ale sistemului.
     Se are in vedere sistemul format dintr-un perete captator vertical acoperit la exterior cu vopsea absorbanta in spectrul radiatiilor scurte [α(abs)] = 0,90), confectionat din beton masiv cu grosime de 0,20 m, aplicat peste structura termoizolanta a cladirii [R(c) ≥ 1,40 mp K/W], la exteriorul acesteia. Exterior peretelui de beton se amplaseaza un vitraj (simplu sau dublu) cu proprietati selective sau neselective. Fantele practicate la partea superioara şi inferioara a peretelui captator precum şi la partile superioara şi inferioara a vitrajului, permit orientarea aerului cald catre spatiul interior (in sezonul rece) sau catre exterior (in sezonul cald). Prezenta spatiului solar contribuie la reducerea consumului de caldura al cladirii. Pentru evaluarea efectului energetic al spatiului solar se utilizeaza metoda directa.
     Performanta energetica a spatiului solar (zona climatica II) pentru spatiu solar fara vehicularea aerului intre spatiul solar şi spatiile ocupate se determina din graficul din fig. 12.1. Pentru celelalte zone climatice (mediul urban) se utilizeaza urmatorii coeficienti de corectie:

        ┌──────────────────┬──────────────────┐
        │  Zona climatica  │  Coeficient de   │
        │     de iarna     │     corectie     │
        ├──────────────────┼──────────────────┤
        │      I           │      1,08        │
        ├──────────────────┼──────────────────┤
        │     III          │      0,91        │
        ├──────────────────┼──────────────────┤
        │      IV          │      0,79        │
        └──────────────────┴──────────────────┘



     Valorile din graficul din figura 12.1 reprezinta cantitatea de energie neta caracteristica sistemului de tip spatiu solar, raportata la suprafata de captare a radiatiei solare cu orientare Sud.
     Pentru orientarile SE, SV se introduc coeficientii de corectie:

     C(SE) = 0,81
     C(SV) = 0,88

 (a se vedea imaginea asociată)

     În cazul vehicularii aerului preluat din exterior şi introdus ca aer preincalzit in spatiul locuit/ocupat, pentru capacitatea termica de 1 W/mp, Performanta Energetica este prezentata in graficul din figura 12.2.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Coeficientii de corectie sunt cei mentionati anterior.

    I.13. Conditii de climat interior şi de iluminat natural pentru asigurarea confortului higrotermic şi vizual

    I.13.1. Parametri de climat interior
     Principalii parametri definitorii pentru aerul interior (documente recomandate: SR ISO 7730 "Ambiante termice moderate. Determinarea indicilor PMV şi PPD şi specificarea conditiilor de confort termic" şi SR EN 27726 "Ambiante termice. Aparate şi metode de masurare a marimilor fizice") şi care influenteaza confortul uman din punct de vedere higrotermic sunt:
    - temperatura aerului;
    – temperatura medie de radiatie;
    – asimetria temperaturii de radiatie;
    – temperatura interioara;
    – temperatura conventională;
    – umiditatea absoluta/umiditatea relativa;
    – viteza aerului.


    I.13.1.1. Temperatura aerului
     Temperatura aerului este temperatura data de termometrul uscat, masurata la o anumita inaltime. Aceasta inaltime poate sa difere, in functie de destinatia incaperii:
    - la nivelul capului:
    – 1,1 m, pentru pozitia aşezat;
    – 1,7 m pentru pozitia in picioare
    – la nivelul abdomenului:
    – 0,6 m, pentru pozitia aşezat;
    – 1,1 m pentru pozitia in picioare
    – la nivelul gleznelor: 0,1 m, pentru pozitia aşezat şi in picioare;


    I.13.1.2. Temperatura medie de radiatie
     Temperatura medie de radiatie este temperatura peretilor unei incinte virtuale pentru care temperatura peretilor este uniforma şi schimburile de radiatie intre aceasta incinta şi om sunt egale cu schimburile de caldura prin radiatie in incinta reala.
     Temperatura de radiatie poate fi stabilita pe baza temperaturii masurate cu termometrul globului negru şi a temperaturii şi vitezei aerului din jurul termometrului cu glob negru.
     Ea poate fi calculata, pe baza datelor privind temperaturile peretilor inconjuratori, forma acestor pereti şi pozitia lor in raport cu omul.

    I.13.1.3. Asimetria temperaturii de radiatie
     Asimetria temperaturii de radiatie se defineşte prin diferenta dintre temperatura de radiatie plana de pe doua fete opuse ale unui mic element (temperatura de radiatie plana fiind temperatura uniforma a unei incinte pentru care radiatia pe una din fetele unui mic element plan este aceeaşi ca in mediul real neuniform).

    I.13.1.4. Temperatura interioara
     Temperatura interioara este media aritmetica a temperaturii aerului şi a temperaturii medii de radiatie considerate in centrul incaperii (sau a zonei ocupate).

    I.13.1.5. Temperatura interioara conventionala
     Temperatura interioara conventionala este temperatura interioara stabilita printr-un sistem de reglare in regim normal de incalzire.
     Temperatura interioara conventionala se va considera, in functie de destinatia diferitelor spatii, (document recomandat: SR 1907/2).

    I.13.1.6. Umiditatea absoluta şi umiditatea relativa
     Umiditatea absoluta a aerului este cantitatea de vapori de apa continuti in aer, exprimata in mod curent prin presiunea partiala a vaporilor de apa (presiunea partiala a vaporilor de apa dintr-un amestec de aer umed fiind presiunea pe care ar exercita-o vaporii de apa continuti in acest amestec daca ei ar ocupa singuri volumul pe care il ocupa aerul umed la aceeaşi temperatura) şi prin raportul de umiditate (raportul dintre masa vaporilor de apa a unui eşantion de aer umed şi masa aerului uscat din acelaşi eşantion).
     Relatia dintre cele doua marimi este:

                        P(a)
        W(g) = 0,61298 ──────                    (13.1)
                        P-P(a)



     in care:
     W(g) este raportul de umiditate;
     P(a) este presiunea partiala a vaporilor de apa, in P(a);
     p este presiunea atmosferica totala, in P(a).
     Umiditatea relativa a aerului este cantitatea de vapori de apa din aer in raport cu cantitatea maxima pe care el o poate contine la o anumita temperatura şi se calculeaza cu relatia:

                 P(a)
        phi = ────────                           (13.2)
              P(a,sat)



     in care:

     phi este umiditatea relativa a aerului;
     P(a) este presiunea partiala a vaporilor de apa, in P(a);
     P(a,sat) este presiunea de saturatie a vaporilor de apa, in P(a);
     Umiditatea relativa poate fi exprimata şi in procente

    I.13.1.7. Viteza aerului
     Viteza aerului se defineşte prin modul şi directie. Pentru mediul interior marimea ce trebuie avuta in vedere este modulul vectorului viteza. Ea este utilizata la evaluarea confortului termic şi a disconfortului local produs de curentii de aer.

    I.13.2. Parametri de confort termic
     Senzatia termica resimtita de om este reprezentata de senzatia termica a corpului sau, in ansamblu. Acesta senzatie este influentata nu numai de parametrii de mediu (temperatura aerului, temperatura medie de radiatie, umiditatea şi viteza aerului) ci şi de imbracaminte şi de activitatea pe care o desfaşoara in mediul termic respectiv.
     Senzatia termica a omului este o marime subiectiva şi se defineşte prin indicele PMV (votul mediu previzibil) sau indicele PPD (procentul previzibil de nemultumiti).
     Indicele PMV reprezinta opinia medie a unui grup important de persoane care işi exprima votul privind senzatia termica in raport cu mediul termic inconjurator, pe o scara cu 7 niveluri caracterizate astfel:

        ┌────────┬─────────────────────┐
        │ Nivel  │  Senzatie resimtita │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  +3    │foarte cald          │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  +2    │cald                 │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  +1    │caldut               │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │   0    │neutru               │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  -1    │racoros              │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  -2    │rece                 │
        ├────────┼─────────────────────┤
        │  -3    │foarte rece          │
        └────────┴─────────────────────┘



     Indicele PMV se determina prin calcul din ecuatia de bilant termic al corpului uman, pe baza datelor privind parametrii de mediu (temperatura aerului, temperatura medie de radiatie, viteza relativa a aerului, presiunea partiala a vaporilor de apa), activitatea (productia de energie metabolica) şi rezistenta termica a imbracamintii sau utilizind valori tabelate in functie de nivelul de activitate, rezistenta termica a imbracamintii, viteza relativa a aerului şi temperatura operativa (document recomandat: SR ISO 7730)
     Indicele PPD reprezinta procentul de persoane susceptibile de a avea senzatia de prea rece sau prea cald in raport cu mediul ambiant şi furnizeaza informatii privind disconfortul termic.
     Temperatura operativa este temperatura uniforma a unei incinte radiante negre, in care un ocupant schimba aceeaşi cantitate de caldura prin radiatie şi prin convectie ca intr-o ambianta neuniforma reala. Temperatura operativa se poate calcula cu relatia:

                               _
        θ(o) = A * θ(a) + (1-A)θ(r)                       (13.3)
    
        in care:
        θ(o) este temperatura operativa, in °C;
        θ(a) este temperatura aerului, in °C;
        _
        θ(r) este temperatura medie de radiatie, in °C;
        A este un factor de corectie, dat in functie de viteza aerului, astfel:




        ┌────────────┬───────┬───────────────────────┬─────────────────────┐
        │V(a)in m/s  │ < 0,2 │ de la 0,2 pana la 0,6 │de la 0,7 pana la 1,0│
        ├────────────┼───────┼───────────────────────┼─────────────────────┤
        │    A       │   0,5 │       0,6             │      0,7            │
        └────────────┴───────┴───────────────────────┴─────────────────────┘



     Pentru medii in care viteza aerului este mai mica de 0,2 m/s sau daca diferenta dintre temperatura aerului şi temperatura medie de radiatie este mai mica de 4°C, temperatura operativa se poate considera ca fiind media dintre temperatura aerului şi temperatura medie de radiatie (in acest caz temperatura operativa este identica cu temperatura interioara, pct. 13.1.4).
     Se poate considera ca acceptabil pentru confortul uman o ambianta caracterizata de un indice PPD mai mic de 10%, ceea ce corespunde unui indice PMV cuprins in domeniul:


        - 0,5 < PMV < + 0,5



    I.13.3. Elemente privind conceptia constructiv-arhitecturala, generala şi de detaliu, care influenteaza performantele cladirii sub aspect termic, al ventilarii naturale, al insoririi şi al iluminatului natural.
     Calitatea aerului interior depinde de calitatea aerului care patrunde din exterior şi de factorii de contaminare ai aerului din interiorul incaperilor.
     Atunci cand niciunul dintre aceşti factori nu influenteaza in vre-un fel luarea unei decizii, putem considera limitele normative de ventilare naturala, drept igienice; acestea se raporteaza la numarul de indivizi utilizatori in acelaşi moment ai spatiului respectiv, la volumul de aer şi la poluantii prezenti in interior datorati diferitelor produse industriale sau materiale de constructie, punerii acestora in lucru sau diferitelor mirosuri.
     Asigurarea normelor de igiena pentru locuintele colective prevad:
    - insorirea minima de 1 \'bd ore la 21 decembrie pentru cel putin o camera, pentru apartamentele de 2 camere şi pentru cel putin 2 camere pentru apartamentele de 3 sau 4 camere;
    – in cadrul ansamblului urbanistic se admit maxim 5% apartamente neinsorite;

     Respectarea normelor de igiena in cazurile de mai sus este foarte importanta datorita diferentei ce apare intre durata teoretica şi cea reala de insorire.
     Oboseala, lipsa de concentrare, iritarea mucoasei nazale şi lacramarea, dificultatea in respiratie, frisoanele, reumatismul, toate acestea cunoscute ca simptom SBS (Sick Building Syndrome) sunt tributare nerespectarii normelor de confort ale spatiilor interioare.

    I.13.4. Definirea parametrilor de iluminat natural şi niveluri de performanta pentru asigurarea confortului vizual.
     Confortul vizual este o stare subiectiva, care difera de la om la om, dar şi de la o activitate la alta. Pentru obtinerea confortului vizual, aspectele cantitative, specifice pentru fiecare functiune, trebuie corelate cu aspectele calitative ale mediului luminos.
     Principalii parametrii ai iluminatului natural sunt nivelul de iluminare şi uniformitatea in planul util, ambii parametri fiind dependenti de cerintele functionale ale spatiului studiat.
     Nivelul de iluminare trebuie sa fie in concordanta cu specificul activitatii desfaşurate in incapere; el trebuie sa fie asigurat pe suprafata de referinta - planul util - care poate fi orizontala (masa, birouri), verticals (raft, oglinda) sau inclinata (pupitru, planşeta). In functie de specificul incaperilor, se recomanda realizarea nivelurilor de iluminare prezentate in ANEXA 13.1, unde, pentru comparatie, sunt incluse şi nivelurile de lumina realizate natural.
     Uniformitatea in planul util. Factorul de uniformitate este determinat de raportul dintre nivelul de iluminare recomandat in planul util specific fiecarei functiuni (Anexa A 13.2) şi iluminarea minima simultana din incaperea respectiva.
     Se recomanda pentru cladiri de locuit, realizarea unei iluminari avind un factor de uniformitate de minimum 1/10. Pentru celelalte cladiri, in functie de felul cum se desfaşoara activitatea:
    - pentru munci cu caracter static, lumina fiind necesar sa fie primita in general dintr-o singura directie, factorul de uniformitate va fi de 1/4... 1/6;
    – pentru munca in mişcare, lumina fiind necesar sa fie primita din mai multe directii, factorul de uniformitate va fi de 1/2... 1/3.

     Pentru incaperile de invatamant, clase, auditorii, laboratoare, ateliere, se recomanda factorul de uniformitate de 1/3.

     Factorul de lumina naturala
     In calculele de iluminat natural, se ia in considerare lumina difuza a zilei, nu şi lumina directa a soarelui, tocmai datorita variatiilor sale foarte mari (aceasta face obiectul studiilor de insorire). Cantitatea de lumina naturala a unui spatiu interior este determinata de intensitatea luminii naturale la un moment dat, de caracteristicile suprafetelor vitrate (dimensiuni, pozitionare, proprietatile sticlei), de eventualele protectii solare sau obstacole exterioare (constructii, vegetatie).
     Factorul de lumina naturala DP (Daylight Factor) este elementul determinant de evaluare a luminii naturale disponibile in interiorul cladirilor (document recomandat metoda CIE). El depinde de conditiile meteo, dar metoda de calcul ia in considerare conditii de cer acoperit. Factorul de lumina naturala este asociat unui punct din spatiul interior, fiind independent de momentul zilei sau anotimp şi se exprima prin formula:

        DF = (EHint/EHext)x 100


     unde
     EHint - iluminarea punctului interior
     EHext - iluminarea punctului fara obturari
     Factorul de lumina naturala are trei componente, corespunzatoare celor trei cai prin care lumina naturala ajunge in spatiul interior:
    - componenta cerului
    – componenta reflectata externa
    – componenta reflactata interna

     Fiecare din aceste componente se calculeaza prin metode specifice.
     O formula de calcul foarte simpla considera ca valoarea minima a factorului de lumina naturala intr-o incapere este egala cu o zecime din aria ferestrelor, exprimata ca procent din aria pardoselii:


        DF = 1/10(Af/Ad) * 100



     unde
     Af - suprafata ferestrelor
     Ad - suprafata pardoselii
     Avantajul metodei consta in faptul ca modelul distributiei luminii naturale in incapere poate fi calculat o singura data; acest model nu se schimba in timp. Cunoscand distributia factorului de lumina naturala, nivelul iluminarii naturale in spatiul interior se obtine prin multiplicarea acestuia cu iluminarea exterioara disponibila la un moment dat. Se determina astfel valorile minima, medie şi maxima ale conditiilor de lumina naturala in incaperea respectiva sau in spatii interioare similare. Dezavantajul metodei este faptul ca permite calculul doar pentru cer acoperit uniform şi nu poate analiza diferitele situatii variabile determinate de mişcarea soarelui, de nori şi de componenta directa a razelor de soare.
     Concluziile determinarilor facute pe baza metodei:
    - pentru incaperi cu DF mai mare de 5 %, iluminatul artificial nu este necesar pe intreaga perioada a programului de lucru; interiorul este luminos, odihnitor, cu iluminat natural generos
    – pentru DF cuprins intre 2 - 5%, iluminatul artificial va fi conceput pentru a suplimenta lumina naturala
    – pentru DF mai mic de 2%, lumina artificiala va functiona pe toata perioada de lucru

     Metoda descrisa mai sus este un instrument de lucru deosebit de simplu şi eficace. In faza de proiectare a unei constructii noi, se poate optimiza consumul energetic pentru utilitati - iluminat electric, incalzire, climatizare, ventilatie - prin corelarea aportului de lumina naturala cu dimensiunile suprafetelor vitrate (avand in vedere şi alte aspecte, in special schimburile termice). Pentru o cladire existenta, cu suprafetele vitrate cunoscute, se pot intocmi calcule economice de optimizare a consumului de energie prin corelarea programului de lucru cu iluminatul natural disponibil.
     Factorul de lumina naturala este un element care intervine in ecuatia pentru determinarea consumului de energie electrica necesar pentru iluminatul artificial (v. Metodologie, Partea a 2-a -capitolul Iluminat artificial).

    I.14. Particulantati de aplicare a metodologiei pentru cladirile existente care urmeaza a fi modernizate termic şi energetic
     Pentru cladirile existente rezistentele termice unidirectionale ale elementelor de constructie perimetrale, se determina, de regula, cu aceleaşi metode ca şi pentru cladirile noi.
     Conductivitatea termica de calcul a materialului termoizolant se stabileşte in functie de:
    - felul, sortul şi caracteristicile termotehnice ale materialului termoizolant prevazut in proiectul initial;
    – deteriorarea caracteristicilor termoizolante ale materialului, produsa in timp, ca urmare a diferitilor factori, dar in principal ca urmare a umezirii materialului prin infiltratii şi/sau condens interior.

     Conductivitatea termica se stabileşte concret prin:
    - examinarea proiectului initial;
    – identificarea materialului prin sondaje şi/sau decopertari locale;
    – determinari de laborator ale unor probe extrase "in situ";
    – examinarea starii in care se afla materialul (in stare uscata, afectat de condens, igrasie sau infiltratii de apa, etc.)

     Pentru a tine seama de efectul negativ al umezirii, imbatranirii şi deteriorarii in timp a materialelor care intra in alcatuirea elementelor de constructie şi, in special, a materialelor termoizolante, asupra conductivitatii termice, valorile normate ale acestora vor fi corectate prin multiplicarea cu coeficientii de majorare "a", care se dau - orientativ - la pct 5.3:


        lambda = α x lambda(normat)          [W/(m.K)]            (14.1)



     Coeficientul de majorare aferent unui material de constructii se obtine prin multiplicarea coeficientului care depinde de vechimea materialului cu cel mai mare din coeficientii care depind de starea materialului (condens, igrasie, infiltratii).
    - La determinarea rezistentelor termice unidirectionale ale placilor pe sol, in cazul cand pamantul şi umplutura de peste CTS sunt nisipuri şi pietrişuri cu umiditate ridicata, conductivitatea termica de calcul a pamantului pe adancimea de 3,0 m sub CTS se va considera lambda(p1) =2,5 W/(mK) in loc de 2,0 W/(mK).
    – Pentru calcule simplificate, cu utilizarea unor valori precalculate şi intabelate, relatia de calcul a rezistentelor termice unidirectionale pentru toate elementele de constructie cu exceptia placii pe sol şi a tamplariei exterioare, se poate scrie sub forma:



            _      d
        R = R + ──────                [mpK/W]                  (14.2)
                lambda



     in care:
     _
     R rezistenta termica a tuturor straturilor, cu exceptia stratului termoizolant, la care se adauga rezistentele la transfer termic superficial interior şi exterior [mp K/ W]:


         _                        d(j)
         R = R(si) + R(se) + Σ(─────────)
                               lambda(j)


     d - grosimea de calcul a stratului termoizolant [m]
     lambda - conductivitatea termica de calcul a materialului termoizolant [W/(mK)]
    - Pentru calcule simplificate, cu utilizarea unor valori precalculate şi intabelate, relatia de calcul a rezistentelor termice unidirectionale pentru placile pe sol poate fi scrisa sub forma:



                               d
        R(1) = 2,72 + 0,5h + ──────           [mpK/W]         (14.3)
                             lambda



     in care:
     R(1) - rezistenta termica unidirectionala a tuturor straturilor cuprinse intre cota ± 0,00 şi cota stratului invariabil (CSI), la care se adauga rezistenta la transfer termic superficial interior [mpK/W]
     h - inaltimea masurata intre nivelul pamantului din exteriorul cladirii (CTS) şi fata superioara a placii din beton slab armat, suport al stratului termoizolant sau al şapei [m]
     d - grosimea de calcul a stratului termoizolant [m]
     lambda - conductivitatea termica de calcul a stratului termoizolant [W/(mK)]

    – Grosimea stratului termoizolant este cea efectiva, existenta la data analizei termice şi energetice, cu luarea in consideratie atat a tasarii initiate, cat şi a celei produse in timp.
     Grosimea "d" se poate stabili fie pe baza datelor existente in proiect, confirmate prin 1-2 sondaje, fie exclusiv pe baza catorva sondaje sau/şi decopertari locale.
     La terasele fara beton de panta, cu stratul termoizolant de grosime variabila, se considera grosimea medie, ponderata cu suprafetele.
    - Pentru elementele de constructie vitrate (tamplarie exterioara şi pereti exteriori vitrati), rezistentele termice unidirectionale (R), egale cu rezistentele termice corectate (R'), se considera - de regula - cu valorile considerate pentru cladirile noi. Daca starea tamplariei de lemn nu este corespunzatoare (tocul şi/sau cercevelele sunt umezite, putrezite, fisurate, degradate) rezistentele termice se vor reduce cu pana la 15 %, in functie de amploarea şi natura defectelor.
    – Rezistentele termice corectate (R') ale elementelor de constructie neomogene şi cu punti termice, cu exceptia placilor pe sol, se determina pe baza relatiilor de calcul:


                                  1
        R' = ───────────────────────────────────────────     [mpK/W]    (14.4)
             [1-Σ(p(i)]                  Σ[Psi(j)*1(j)]
             ────────── + Σ[p(i)*U(i)] + ───────────────
                 R                              A



     in care:
     R - rezistenta termica unidirectionala din camp curent [mpK/W];
     A - suprafata pentru care se face calculul [mp];
     l(j) - lungimile puntilor termice liniare de acelaşi fel(j), din cadrul suprafetei A[m]
     Psi(j) - transmitantele termice liniare aferente puntilor termice de acelaşi fel (j),[W/(mK)];
     P(i) - ponderea zonelor neizolate sau mai putin izolate termic decat zona de camp curent [-];
     U(i) - transmitantele termice prin suprafata, unidirectionale, aferente zonelor (i)[W/(mpK)]
     Rezistentele termice corectate ale placilor pe sol, in ipoteza acceptarii calculului in regim stationar, se determina pe baza relatiei:


                                 1
     R' = ───────────────────────────────────────────────────     [mpK/W]   (14.5)
          ┌                      ┐
          │(1-Σ(pi)              │  Delta θ(p)   Σ[Psi(j)*l(j)]
          │──────── + Σ[p(i)*U(i)│* ───────── + ─────────────
          │  R(1)                │   Delta θ           A
          │                      │
          └                      ┘



     in care:
     Delta θ(p) - diferenta dintre temperatura interioara şi temperatura pamantului la cota stratului invariabil (CSI) [K]:

     Delta θ(p) = θ(i)- θ(p) A9

     Delta θ - diferenta dintre temperatura interioara şi temperatura exterioara conventionalade calcul [K]:

     Delta θ = θ(i) - θ(e)

     R(1) - rezistenta termica unidirectionala din camp curent [(mpK/W];
     A, l(j), Psi(j), P(i), U(i) - cu aceleaşi semnificatii ca mai sus.
     Coeficientii de reducere a rezistentelor termice unidirectionale "r" ale tuturor elementelor de constructie, cu exceptia placilor pe sol, se pot determina cu relatia:

    
             R'                    1
        r = ─── = ───────────────────────────────────  [-]       (14.6)
             R            _               ___    1
                  (l-p) + U * p * R + R * Psi *(───)
                                                 A
        in care:
        p - ponderea insumata a tuturor zonelor neizolate sau mai putin
            izolate termic [-];
        l - lungimea insumata a tuturor puntilor termice liniare [m];
        A - aria totala a elementului de constructie, caracterizata prin
            aceiaşi rezistenta termica unidirectionala [mp];
        _
        U - transmitanta termica unidirectionala, medie, ponderata, aferenta ariei
            totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)];
        ___
        Psi - transmitanta termica liniara, medie, ponderata, aferenta lungimii
              insumate a tuturor puntilor termice liniare [W/(mK)].



     Coeficientul de reducere a rezistentei termice unidirectionale "r" ale placilor pe sol, se pot determina cu relatia:


             R'                          3,5
        r = ───── = ────────────────────────────────────────────  [-]   (14.7)
             R(1)          _                         ___     1
                    (l-p)+ U * p * R(1)+3,5 * R(1) * Psi * (───)
                                                             S
        in care:
        R(1) - rezistenta termica unidirectionala, din camp curent, a tuturor
               straturilor cuprinse intre cota ±0,00 şi CSI, la care se adauga
               rezistenta la transfer termic superficial interior R(si), [mpK/W].
           _  ___
        p, U, Psi, l, A, - cu aceleaşi semnificatii ca mai sus



     Determinarea simplificata a rezistentelor termice corectate, cu ajutorul coeficientilor de reducere
     Rezistentele termice corectate ale tuturor elementelor de constructie, cu exceptia suprafetelor vitrate, se pot determina in mod simplificat, cu suficienta exactitate, dar mai operativ, cu relatia:


        R' = r * R = r(1) * r(2) * R      [mpK/W]                 (14.8)



     in care:
     r(1) - coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirectionale din camp curent, care tine seama de influenta puntilor termice liniare [-];
     r(2) - coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirectionale din camp curent, care tine seama de prezenta, in cadrul ariei elementului de constructie perimetral, a unor zone neizolate sau mai putin izolate termic [-].
     La placa pe sol, in loc de R se considera rezistenta termica R(1).


     Coeficientii de reducere "r(1)" şi "r(2)" se determina cu urmatoarele relatii:

    – la toate elementele de constructie, cu exceptia placilor pe sol:

    
                      1
        r(1) = ─────────────────                [-]          (14.9)
                             1
               1+R * Psi * (──)
                            A
    
                       1
        r(2) = ──────────────────               [-]          (14.10)
                       _
               (l-p) + U * p * R


     la placile pe sol:


                          3,5
        r(1) = ──────────────────────────       [-]          (14.11)
                            ___     1
             1+3,5 * R(1) * Psi * (───)
                                    A
    
                            1
        0,95 ≤ r(2) = ─────────────────── ≤ 1,10   [-]    (14.12)
                             _
                      (l-p)+ U * p * R(1)
    
                         ___    _
        in care p, l, A, Psi şi U au aceleaşi semnificatii ca mai sus.


     Coeficientul liniar de transfer termic, mediu, ponderat, se calculeaza cu relatia:


        ___   Σ(psi(j) * l(j)
        Psi = ───────────────             [W/(mK)]        (14.13)
                    1


     in care:

     Psi(j) - transmitantele termice liniare aferente diferitelor detalii caracteristice din cadrul ariei A [W/(m.K)];
     i(j) - lungimile corespunzatoare valorilor Psi(i), definite mai sus [m];
     l - lungimea insumata a tuturor puntilor termice liniare [m]:
     l = Σl(j)

     Ponderea insumata a tuturor zonelor neizolate sau mai putin izolate termic, existente in cadrul ariei elementului de constructie considerat, se calculeaza cu relatia:

                     A'    ΣA'(i)
        p = Σp(i) = ──── = ──────           [-]              (14.14)
                     A       A



     in care:
     A'(i) - ariile zonelor neizolate termic sau mai putin termoizolate, existente in cadrul ariei totale a elementului de constructie [mp];
     A'- aria insumata a tuturor zonelor neizolate termic şi a celor mai putin termoizolate [mp];

        A' = ΣA'(i)


     P(i)- ponderile ariilor A'(i) din totalul ariei A [-]:

    
                A'(i)
        p'(i) = ─────
                  A


     Coeficientul de transfer termic unidirectional, mediu, ponderat, aferent ariei A', se determina cu relatia:


        _   Σ[U(i) * A'(i)]   Σ[U(i) * p(i)]
        U = ─────────────── = ───────────────     [W/(mpK)]       (14.15)
                  A'                p



     in care:
     _
     U(i) - coeficientii de transfer termic aferenti diferitelor zone neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)].

     Coeficientii liniari de transfer termic Psi(j) se pot lua din cataloagele special intocmite cu valori precalculate.
     Pentru detalii importante care nu se gasesc in aceste acte normative, coeficientii Psi(j) se pot determina pe baza unui calcul numeric automat al campului de temperaturi.
     Transmitantele termice unidirectionale U(i) aferente zonelor neizolate sau mai putin termoizolate, se calculeaza cu relatia:

                1
        U(i) = ────                 [W/(mpK)]                (14.16)
                R(i)



     in care:
     R(i) - rezistentele termice unidirectionale ale zonelor "i", neizolate sau mai putin termoizolate [(mpK/W]
     O serie de valori aproximative U(i) se dau in Tabelul 14.1
     Zonele neizolate termic care se iau in considerare la determinarea parametrilor

                _
        "p" şi "U"


     sunt, in principal, urmatoarele:

    – la planşeele de terasa şi de pod: chepenguri, ventilatii, coşuri de fum, strapungeri de instalatii, recipienti de scurgere ş.a;
    – la planşeul peste subsolul neincalzit şi la placa pe sol, in situatia in care stratul termoizolant este amplasat sub pardoseala: suprafetele din dreptul peretilor structurali şi nestructurali (care intrerup continuitatea stratului termoizolant), precum şi toate zonele la care nu s-a prevazut strat termoizolant (de ex. zona casei scarii, a holului de intrare in cladire ş.a.);
    – la planşeul peste subsolul neincalzit şi la placa pe sol, in situatia in care stratul termoizolant este amplasat sub placa: suprafetele din dreptul peretilor structurali şi a grinzilor din beton armat (care intrerup continuitatea stratului termoizolant), precum şi toate zonele la care nu s-a prevazut strat termoizolant, ş.a.;
    – la peretii exteriori: zonele de punti termice strapunse, de latime relativ mare, pentru care nu se introduc in calcule coeficienti liniari de transfer termic: stalpi, bulbi, talpi şi grinzi din beton armat monolit etc;
     Zonele mai putin izolate termic care se iau in considerare, de regula, la determinarea parametrilor

                _
        "p" şi "U "


     sunt, in principal, zonele de punti termice nestrapunse ale peretilor exteriori, pentru care nu se introduc in calcule coeficienti Psi(i): stalpi, bulbi, talpi şi grinzi din beton armat monolit, toate protejate la exterior cu un strat termoizolant subtire, ş.a.
     Puntile termice liniare care trebuie in mod obligatoriu sa fie luate in considerare la determinarea parametrilor

                ___
        "l" şi "Psi"


     sunt, in principal, urmatoarele:
    - intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul de terasa (in zona aticului sau a cornişei);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul de pod (in zona streşinii);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi planşeul peste subsolul neincalzit (in zona soclului);
    – intersectia dintre peretii exteriori şi placa pe sol (in zona soclului);
    – colturile verticale (ieşinde şi intrande) formate la intersectia dintre doi pereti exteriori ortogonali;
    – puntile termice verticale de la intersectia peretilor exteriori cu peretii interiori structurali (de ex. stalpişori din beton armat monolit protejati sau neprotejati, peretii din beton armat adiacenti logiilor, ş.a);
    – intersectia peretilor exteriori cu planşeele intermediare (in zona centurilor şi a consolelor din beton armat monolit, ş.a.)
    – placile continue din beton armat care traverseaza peretii exteriori la balcoane şi logii;
    – conturul tamplariei exterioare (la buiandrugi, solbancuri şi glafuri verticale).

     Ariile elementelor de constructie perimetrale (A) se masoara in conformitate cu prevederile de la pct. 5.2.
     Lungimile puntilor termice liniare (l) se masoara in functie de lungimile lor reale, existente in cadrul ariilor A.

     TABELUL 14.1

     TRANSMITANTELE TERMICE [U(i)]
     CARACTERISTICE ZONELOR NEIZOLATE TERMIC SAU MAI PUTIN TERMOIZOLATE

    ┌───┬─────────────────────────────────┬─────────┬─────────────────────────────┐
    │Nr.│                                 │Grosimea │            U(i)             │
    │crt│  ELEMENTUL DE CONSTRUCTIE       │peretelui├──────────┬──────────────────┤
    │   │                                 │         │  zone    │ zone mai putin   │
    │   │                                 │         │neizolate │  termoizolate    │
    │   │                                 │         │  termic  │                  │
    │   │                                 ├─────────┼──────────┴──────────────────┤
    │   │                                 │   mm    │          W/(mpK)            │
    ├───┼─────────────────────────────────┼─────────┼──────────┬──────────────────┤
    │ 1 │PLANSEE SUB TERASA               │    -    │    2,25  │       -          │
    ├───┼─────────────────────────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 2 │PLANSEE SUB POD NEINCALZIT       │    -    │    3,25  │       -          │
    ├───┼─────────────────────────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 3 │PLANSEE PESTE SUBSOL NEINCALZIT  │    -    │    2,75  │       -          │
    ├───┼─────────────────────────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 4 │PLACI PE SOL                     │    -    │    0,35  │       -          │
    ├───┼───┬──────────────┬──────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 5 │   │              │              │    220  │    3,40  │       -          │
    ├───┤   │ Panouri mari │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 6 │   │ prefabricate │              │    270  │    3,10  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 7 │   │              │              │    320  │    2,85  │       -          │
    ├───┤   ├──────────────┤              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 8 │   │              │              │    150  │    3,30  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │ 9 │   │              │              │    200  │    3,00  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │10 │   │              │Zone de punti │    250  │    2,75  │       -          │
    ├───┤   │              │termice       ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │11 │   │ Zidarii si   │strapunse din │    300  │    2,55  │       -          │
    ├───┤   │  solutii     │beton armat   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │12 │   │  monolit     │              │    350  │    2,40  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │13 │   │              │              │    400  │    2,20  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │14 │   │              │              │    450  │    2,10  │       -          │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │15 │   │              │              │    500  │    2,00  │       -          │
    ├───┤   ├──────────────┼──────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │16 │   │              │              │    325  │     -    │      2,05        │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │17 │ P │              │Zone de punti │    375  │     -    │      1,95        │
    ├───┤ E │              │termice din   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │18 │ R │              │beton armat,  │    425  │     -    │      1,85        │
    ├───┤ E │              │protejate cu  ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │19 │ T │              │zidarie din   │    475  │     -    │      1,75        │
    ├───┤ I │              │caramizi pline├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │20 │ I │              │125 mm        │    525  │     -    │      1,65        │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │21 │ E │              │              │    575  │     -    │      1,55        │
    ├───┤ X │              ├──────────────┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │22 │ T │              │Zone de punti │     350 │     -    │      1,00        │
    ├───┤ E │              │termice din   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │23 │ R │              │beton armat,  │     400 │     -    │      1,00        │
    ├───┤ I │              │protejate cu  ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │24 │ O │              │polistiren    │     450 │     -    │      1,00        │
    ├───┤ R │              │celular 25 mm ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │25 │ I │              │+ zidarie din │     500 │     -    │      0,95        │
    ├───┤   │              │caramizi pline├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │26 │   │              │125 mm        │     550 │     -    │      0,95        │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │27 │   │              │              │     600 │     -    │      0,90        │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │26 │   │              │              │     550 │     -    │      0,90        │
    ├───┤   │              │              ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │27 │   │              │              │     600 │     -    │      0,90        │
    ├───┤   │              ├──────────┬───┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │28 │   │Zidarii si    │          │   │     200 │     -    │      1,70        │
    ├───┤   │solutii       │          ├───┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │29 │   │monolit       │          │ 75│     250 │     -    │      1,60        │
    ├───┤   │              │          │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │30 │   │              │          │   │     300 │     -    │      1,55        │
    ├───┤   │              │          │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │31 │   │              │          │   │     350 │     -    │      1,50        │
    ├───┤   │              │          ├───┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │32 │   │              │Zone de   │   │     250 │     -    │      1,25        │
    ├───┤   │              │punti     │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │33 │   │              │termice   │100│     300 │     -    │      1,35        │
    ├───┤   │              │din beton │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │34 │   │              │armat,    │   │     350 │     -    │      1,30        │
    ├───┤   │              │protejate ├───┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │35 │   │              │cu placi  │   │     250 │     -    │      1,25        │
    ├───┤   │              │sau fasii │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │36 │   │              │BCA GBN 35│125│     300 │     -    │      1,20        │
    ├───┤   │              │cu grosi- │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │37 │   │              │mea in    │   │     350 │     -    │      1,15        │
    ├───┤   │              │mm de:    ├───┼─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │38 │   │              │          │   │     250 │     -    │      1,15        │
    ├───┤   │              │          │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │39 │   │              │          │150│     300 │     -    │      1,10        │
    ├───┤   │              │          │   ├─────────┼──────────┼──────────────────┤
    │40 │   │              │          │   │     350 │     -    │      1,05        │
    └───┴───┴──────────────┴──────────┴───┴─────────┴──────────┴──────────────────┘



     Elementele de constructie orizontale (planşeele de terasa şi de pod, planşeul peste subsolul neincalzit şi placa pe sol) prezinta urmatoarele particularitati:
    - exista, de regula, un unic tip de zona diferita (in ceea ce priveşte alcatuirea şi gradul de izolare termica) de zona de camp, şi anume zona neizolata termic;
    – cea mai semnificativa punte termica liniara este, de departe, intersectia suprafetelor orizontale cu peretii exteriori ai cladirii.

     __ _
     In aceste conditii, coeficientii de transfer termic Psi şi U nu mai trebuie sa fie ponderati, iar in locul lungimii totale "l" se considera perimetrul "P", masurat pe conturul fetei interioare a peretilor exteriori de la ultimul nivel (la planşeele de terasa şi de pod), respectiv de la parter (la planşeul peste subsolul neincalzit şi la placa pe sol).
     Aria elementului de constructie orizontal (A) este aria suprafetei marginita pe contur de perimetrul (P) deinit mai sus.
     In Tabelele A 14.1 ... A 14.4 din Anexa A 14.1 se dau valorile coeficientilor de reducere "r(1), determinate in functie de parametrii

                        ___
        R[R(1)], 1/A şi Psi,


    iar in Tabelele A 14.5 ...A 14.8 - valorile coeficientilor de reducere "r(2)", determinate in functie de parametrii

                    _
        R[R(1)]p şi U.


     In Tabelele A 14.1, A 14.2 şi A 14.3, in locul lungimii "l" se considera, in general, perimetrul "P".
     In Tabelele A14.5, A14.6 şi A14.7, pe langa coeficientii "r(2)" aferenti diferitelor valori

        _
        U, s-au calculat şi coeficientii "r(2)" corespunzatori
           transmitantelor termice
        _
        U(i) ale zonelor neizolate termic, care sunt:
        _
        U = 2,25 W/(mpK) - pentru planşeele de terasa
        _
        U = 3,25 W/(mpK) - pentru planşeele de pod
        _
        U = 2,75 W/(mpK) - pentru planşeele peste subsolul neincalzit
        _
        U = 0,35 W/(mpK) - pentru placa pe sol


     La determinarea rezistentelor termice corectate R' cu ajutorul coeficientilor de reducere "r(1)" şi "r(2)", se vor avea in vedere urmatoarele:

    – pentru alte valori

                          ___    _
         R[R(1)], p, 1/A, Psi şi U


     decat cele din tabelele A 14.1... A 14.8, valorile coeficientilor "r(1)" şi "r(2)" se pot determina prin interpolare;
    - la peretii exteriori, in situatia in care, pentru unele punti termice, cu exceptia puntilor termice geometrice (de la colturi şi de pe conturul tamplariei exterioare), nu exista valori precalculate pentru coeficientii


         ___
        "Psi"


     puntile termice respective vor putea fi considerate "zone neizolate sau mai putin termoizolate"; in aceste cazuri valorile

         _
        "U"


     aferente acestor zone vor fi majorate cu 10...30%, in functie de latimea zonei, majorarea fiind cu atat mai mare cu cat latimea puntii termice este mai mica;
    - avand in vedere ca, de regula, colturile intrande ale peretilor exteriori au valori negative, influenta acestor punti termice poate fi, acoperitor, neglijata in calcule;
    – in situatia in care, in Tabelele din Anexa A14 nu se gasesc valorile necesare pentru parametrii


                _    ___
        p, 1/A, U şi Psi,


     coeficientii "r1" şi "r2" pot fi determinati pe baza altor valori ai acestor parametri, alese astfel incat produsul

            _              ____
        "p* U", respectiv "Psii * (1/S)"


     sa fie egal cu cel al parametrilor cautati.
     Daca la o cladire exista doua sau mai multe alcatuiri diferite la acelaşi element de constructie (de exemplu o zona cu pereti exteriori nestructurali şi alta zona cu pereti structurali din beton armat monolit cu strat termoizolant la exterior), calculele se vor face, de regula, separat pentru fiecare alcatuire in parte, determinand valorile R, r(1), r(2) şi R' distincte. In aceasta situatie, rezistenta termica medie a elementului de constructie se determina in final cu relatia:

                 1         ΣA(j)
        R'(m) = ───── = ───────────────     [mpK/W]          (14.17)
                U'(m)   Σ[A(j) * U'(j)]



     in care :
     U'(j) transmitantele termice corectate [W/(mpK)] aferente suprafetelor A(j).
     Pentru calcule aproximative la fazele preliminare de proiectare, in locul produsului "r(1) x r(2)" din relatia (14.8), se poate aprecia un coeficient global de reducere "r".
     Valorile coeficientilor globali de reducere a rezistentelor termice unidirectionale "r" sunt cu atat mai mici, cu cat urmatorii parametri sunt mai mari:
    - rezistenta termica unidirectionala din camp curent (R);
    – lungimea puntilor termice raportata la aria elementului de constructie considerat (l/A, P/A);
    – aria zonelor neizolate sau mai putin termoizolate, raportata la aria elementului de constructie considerat (p);
    – valorile coeficientilor liniari de transfer termic (Psi); coeficientii Psi sunt cu atat mai mari cu cat puntile termice au o latime mai mare şi sunt mai putin protejate (de exemplu punti termice strapunse);
    – valorile transmitantelor termice aferente zonelor neizolate sau mai putin termoizolate (U) coeficientii U sunt cu atat mai mari cu cat zonele respective se caracterizeaza prin rezistente termice mai mici (de ex.zonele neizolate termic).


    ANEXA A5

    (la cap. 5)

    ANEXA A


    CARACTERISTICILE TERMOTEHNICE ALE MATERIALELOR DE CONSTRUCTIE

    ┌───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┐
    │Nr.│                  │Densitatea│Conducti-│Coeficientul│   Factorul   │
    │crt│    Denumirea     │aparenta  │vitatea  │de asimilare│rezistentei la│
    │   │   materialului   │   p      │termica  │termica     │permeabilitate│
    │   │                  │ kg/mc    │de calcul│  delta     │la vapori     │
    │   │                  │          │  lamda  │W/(mpK)     │ l/KD         │
    │   │                  │          │  W/(mk) │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 0 │       1          │    2     │    3    │      4     │       5      │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │           I. Produse pe baza de azbest                                │
    │         Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgk)                    │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │ 1 │Placi si foi de   │  1900    │  0,35   │    6,35    │    24,3      │
    │   │azbociment        │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 2 │Placi             │   500    │  0,13   │    1,99    │     1,6      │
    │   │termoizolante de  │          │         │            │              │
    │   │azbest            │   300    │  0,09   │    1,28    │     1,6      │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │         II. Materiale asfaltice si bituminoase                        │
    │            Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgK)                 │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │ 3 │Mortar asfaltic   │   1800   │   0,75  │    9,05    │     85,0     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 4 │Beton asfaltic    │   2100   │   1,04  │   11,51    │     85,0     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 5 │Bitum             │   1100   │   0,17  │    3,37    │      *)      │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │                III. Betoane                                           │
    │             Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgk)                │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │ 6 │Beton armat       │   2600   │   2,03  │     17,90  │    24,3      │
    │   │                  │   2500   │   1,74  │     16,25  │    21,3      │
    │   │                  │   2400   │   1,62  │     15,36  │    21,3      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 7 │Beton simplu cu   │   2400   │   1,62  │     15,36  │    21,3      │
    │   │agregate naturale │   2200   │   1,39  │     13,62  │    14,9      │
    │   │de natura sedimen-│   2000   │   1,16  │     11,86  │    12,1      │
    │   │tara sau amorfa   │   1800   │   0,93  │     10,08  │     8,5      │
    │   │(pietris, tuf     │   1600   │   0,75  │      8,53  │     7,1      │
    │   │calcaros, diatomit│   1400   │   0,58  │      7,02  │     4,7      │
    │   │                  │   1200   │   0,46  │      5,79  │     4,3      │
    │   │                  │   1000   │   0,37  │      4,74  │     3,9      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 8 │Beton cu zgura de │   1800   │   0,87  │      9,75  │     8,5      │
    │   │cazan             │   1600   │   0,75  │      8,53  │     7,7      │
    │   │                  │   1400   │   0,64  │      7,37  │     7,1      │
    │   │                  │   1200   │   0,52  │      6,15  │     6,1      │
    │   │                  │   1000   │   0,41  │      4,99  │     4,7      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │ 9 │Beton cu zgura    │   1800   │   0,64  │      8,36  │     7,7      │
    │   │granulata         │   1600   │   0,58  │      7,50  │     7,1      │
    │   │                  │   1400   │   0,52  │      6,65  │     6,6      │
    │   │                  │   1200   │   0,46  │      5,79  │     6,1      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │10 │Beton cu zgura    │   1600   │   0,58  │      7,50  │     7,1      │
    │   │expandata         │   1400   │   0,46  │      6,25  │     6,5      │
    │   │                  │   1200   │   0,41  │      5,46  │     6,0      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │11 │Beton cu perlit   │   1200   │   0,41  │      5,46  │     4,3      │
    │   │                  │   1000   │   0,33  │      4,47  │     3,4      │
    │   │                  │    800   │   0,26  │      3,55  │     2,4      │
    │   │                  │    600   │   0,17  │      2,49  │     2,1      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │12 │Beton cu granulit │   1800   │   0,81  │      9,41  │     7,1      │
    │   │                  │   1700   │   0,76  │      8,85  │     7,0      │
    │   │                  │   1600   │   0,70  │      8,24  │     6,9      │
    │   │                  │   1500   │   0,64  │      7,63  │     6,8      │
    │   │                  │   1400   │   0,58  │      7,02  │     6,5      │
    │   │                  │   1200   │   0,46  │      5,79  │     6,1      │
    │   │                  │   1000   │   0,35  │      4,61  │     4,7      │
    │   │                  │    800   │   0,29  │      3,75  │     3,4      │
    │   │                  │    600   │   0,23  │      2,89  │     2,4      │
    │   │                  │    400   │   0,17  │      2,03  │     1,9      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │13 │Beton celular     │          │         │            │              │
    │   │autoclavizat      │          │         │            │              │
    │   │(gazbeton):       │    750   │   0,28  │      3,57  │     4,2      │
    │   │- tip GBC - 50    │    700   │   0,27  │      3,39  │     4,2      │
    │   │- tip GBN - 50    │    600   │   0,24  │      2,96  │     3,7      │
    │   │- tip GBN - 35    │    550   │   0,22  │      2,71  │     3,5      │
    │   │- tip GBN - T;    │          │         │            │              │
    │   │      GBC - T     │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │14 │Produse rigide    │   500    │   0,20  │      2,46  │     3,1      │
    │   │spumat din cednusa│   400    │   0,16  │      1,97  │     2,6      │
    │   │de termocentrala  │          │         │            │              │
    │   │liata cu ciment   │          │         │            │              │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │              IV. Mortare                                              │
    │           Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgK)                  │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │15 │Mortar de ciment  │  1800    │  0,93   │   10,08    │    7,1       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │16 │Mortar de ciment  │  1700    │  0,87   │    9,47    │    8,5       │
    │   │si var            │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │17 │Mortar de var     │  1600    │  0,70   │    8,24    │    5,3       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │18 │Mortar de zgura cu│  1400    │  0,64   │    7,37    │    5,7       │
    │   │ciment            │  1200    │  0,52   │    6,15    │    4,7       │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │            V. Vata minerala si produse din vata minerala              │
    │        Capacitate calorica masica c = 750 J/(kgK)                     │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │19 │Vata minerala:    │          │         │            │              │
    │   │ - tip 60         │    60    │  0,042  │    0,37    │    1,1       │
    │   │ - tip 70         │    70    │  0,045  │    0,41    │    1,1       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │20 │Saltele din vata  │          │         │            │              │
    │   │minerala          │          │         │            │              │
    │   │ - tip SCI 60,    │          │         │            │              │
    │   │SCO 60,SPS 60     │100...130 │ 0,040   │    0,50    │    1,3       │
    │   │ - tip SPS 70     │120...150 │ 0,045   │    0,59    │    1,3       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │21 │Pasla minerala:   │          │         │            │              │
    │   │ - tip P 40       │    40    │ 0,043   │    0,31    │    1,1       │
    │   │ - tip P 60       │    60    │ 0,040   │    0,36    │    1,6       │
    │   │ - tip P 90       │    90    │ 0,040   │    0,44    │    2,0       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │22 │Placi din vata    │          │         │            │              │
    │   │minerala:         │          │         │            │              │
    │   │ - tip G 100      │   100    │ 0,048   │    0,51    │    2,1       │
    │   │ - tip G 140      │   140    │ 0,040   │    0,55    │    2,4       │
    │   │ - tip AP 140     │120...140 │ 0,044   │    0,56    │    2,4       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │23 │Placi rigide din  │          │         │            │              │
    │   │fibre de bazalt   │          │         │            │              │
    │   │tip PB 160        │   160    │ 0,050   │    0,66    │    2,5       │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │            VI. Sticla si produse pe baza de sticla                    │
    │        Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgk)                     │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │24 │Sticla            │  2500    │  0,75   │   10,67    │    ∞         │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │25 │Sticla spongioasa │   400    │  0,14   │    1,84    │   28,3       │
    │   │                  │   300    │  0,12   │    1,48    │   28,3       │
    │   │                  │   140    │  0,075  │    0,80    │   28,3       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │26 │Vata de sticla:   │          │         │            │              │
    │   │- cal. I          │    80    │  0,036  │    0,42    │    1,1       │
    │   │- cal. II         │   100    │  0,041  │    0,50    │    1,2       │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │            VII. Produse pe baza de ipsos, perlit, diatomit            │
    │          Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgK)                   │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │27 │Placi de ipsos    │  1100    │  0,41   │   5,23     │   6,1        │
    │   │                  │  1000    │  0,37   │   4,47     │   6,5        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │28 │Placi de ipsos cu │          │         │            │              │
    │   │umplutura organica│   700    │  0,23   │   3,13     │   3,4        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │29 │Ipsos celular     │   500    │  0,18   │   2,34     │   1,7        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │30 │Sapa de ipsos     │  1600    │  1,03   │  10,00     │  11,2        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │31 │Produse termoizo- │   600    │  0,22   │   2,83     │     -        │
    │   │lante din diatomit│   500    │  0,19   │   2,40     │     -        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │32 │Placi termoizo-   │   270    │  0,16   │    162     │   1,9        │
    │   │lante din perlit  │          │         │            │              │
    │   │liate cu ciment   │          │         │            │              │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │            VIII. Pamanturi si umpluturi                               │
    │           Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgK)                  │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │33 │Pamant vegetal in │  1800    │  1,16   │   11,28    │    -         │
    │   │stare umeda       │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │34 │Umplutura din     │  1600    │  0,58   │    7,50    │   3,9        │
    │   │nisip             │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │35 │Umplutura din     │  1800    │  0,70   │    8,74    │   2,4        │
    │   │pietris           │          │         │            │              │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │               IX. Lemn si produse din lemn                            │
    │           Capacitate calorica masica c = 2510 J/(kgK)                 │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │36 │Pin si brad       │          │         │            │              │
    │   │- perpendicular pe│  550     │  0,17   │   4,12     │    10,4      │
    │   │  fibre           │          │         │            │              │
    │   │- in lungul       │  550     │  0,35   │   5,91     │     2,0      │
    │   │  fibrelor        │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │37 │Stejar si fag     │          │         │            │              │
    │   │- perpendicular pe│  800     │  0,23   │   5,78     │    11,3      │
    │   │  fibre           │          │         │            │              │
    │   │- in lungul       │  800     │  0,41   │   7,71     │     2,1      │
    │   │  fibrelor        │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │38 │Placaj incleiat   │  600     │  0,17   │   4,30     │    28,3      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │39 │Rumegus           │  250     │  0,09   │   2,02     │     2,4      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │40 │Placi termoizo-   │  400     │  0,14   │   3,19     │     2,4      │
    │   │lante din talas,  │  300     │  0,13   │   2,66     │     2,1      │
    │   │tip STABILIT      │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │41 │Beton cu agregate │  800     │  0,21   │   5,52     │     5,3      │
    │   │vegetale (talas,  │  600     │  0,16   │   4,17     │     5,0      │
    │   │rumegus, puzderie)│          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │42 │Placi termoizo-   │          │         │            │              │
    │   │lante din coaja   │          │         │            │              │
    │   │de rasinoase      │          │         │            │              │
    │   │- tip PACOSIP     │  750     │ 0,215   │  5,42      │     5,3      │
    │   │- tip IZOTER      │  350     │ 0,125   │  2,82      │     2,4      │
    │   │                  │  270     │ 0,116   │  2,38      │     2,1      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │43 │Placi din fibre de│          │         │            │              │
    │   │lemn, tip PFL     │          │         │            │              │
    │   │(placi moi)       │          │         │            │              │
    │   │- placi S         │220...350 │ 0,084   │   2,08     │     2,7      │
    │   │- placi B si BA   │230...400 │ 0,094   │   2,32     │     3,7      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │44 │Placi aglomerate  │   300    │ 0,084   │   2,14     │     2,7      │
    │   │fibrolemnoase, tip│          │         │            │              │
    │   │PAF               │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │45 │Placi din aschii  │          │         │            │              │
    │   │de lemn, tip PAL; │          │         │            │              │
    │   │- termoizolante   │   350    │  0,101  │    2,53    │      2,8     │
    │   │- stratificate    │   650    │  0,204  │    1,90    │      7,1     │
    │   │                  │   550    │  0,180  │    4,24    │      4,3     │
    │   │- omogene pline   │   700    │  0,264  │    5,79    │      8,5     │
    │   │                  │   600    │  0,216  │    4,85    │      7,1     │
    │   │                  │   500    │  0,168  │    3,90    │      3,4     │
    │   │- omogene cu      │   450    │  0,156  │    3,57    │      2,8     │
    │   │  goluri          │          │         │            │              │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │            X. Produse termoizolante fibroase de natura organica       │
    │          Capacitate calorica masica c = 1670 J/(kgK)                  │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │46 │Placi aglomerate  │   300    │ 0,101   │    1,91    │      3,5     │
    │   │din puzderie, tip │   200    │ 0,086   │    1,44    │      3,0     │
    │   │PAP               │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │47 │Stufit            │          │         │            │              │
    │   │- presat manual   │   250    │ 0,09    │    1,65    │      1,3     │
    │   │- presat cu masina│   400    │ 0,14    │    2,60    │      1,4     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │48 │Placi din paie    │   250    │ 0,14    │    2,05    │      1,4     │
    │   │                  │   120    │ 0,05    │    0,85    │      1,3     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │49 │Saltele din       │   100    │ 0,045   │    0,74    │      1,1     │
    │   │deseuri textile   │          │         │            │              │
    │   │sintetice, tip    │          │         │            │              │
    │   │vata de tapiterie │          │         │            │              │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │                   XI. Umpluturi termoizolante                         │
    │             Capacitate calorica masica c = 840 J/(kgK)                │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │50 │Zgura de cazan    │   1000   │   0,35  │     4,61   │     3,3      │
    │   │                  │    700   │   0,26  │     3,32   │     2,9      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │51 │Zgura granulata,  │   1100   │   0,36  │     4,90   │     3,4      │
    │   │zgura expandata   │    900   │   0,31  │     4,11   │     3,1      │
    │   │                  │    500   │   0,19  │     2,40   │     2,7      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │52 │Cenusa si zgura de│    650   │   0,29  │     3,38   │     3,0      │
    │   │termocentrala     │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │53 │Granulit          │    900   │   0,49  │     5,17   │     3,0      │
    │   │                  │    500   │   0,25  │     2,75   │     2,1      │
    │   │                  │    300   │   0,18  │     1,81   │     1,7      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │54 │Perlit            │    200   │   0,088 │     1,03   │     1,7      │
    │   │                  │    100   │   0,083 │     0,71   │     0,9      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │55 │Diatomit          │    700   │   0,25  │     3,26   │      -       │
    │   │                  │    500   │   0,20  │     2,46   │      -       │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │                XII. Pietre naturale si zidarie din piatra naturala    │
    │         Capacitate calorica masica c = 920 J/(kgK)                    │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │56 │Scoric bazaltica  │  1000    │  0,26   │    4,15    │      -       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │57 │Marmura, granit,  │  2800    │  3,48   │   25,45    │    56,7      │
    │   │bazalt            │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │58 │Gresie si cuartite│  2400    │  2,03   │   17,99    │    17,0      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │59 │Pietre calcaroase │  2000    │  1,16   │  12,42     │   10,6       │
    │   │                  │  1700    │  0,93   │  10,25     │    8,5       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │60 │Tuf clacaros      │  1300    │  0,52   │   6,70     │    4,3       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │61 │Zidarie din pietre│          │         │            │              │
    │   │de forma nere-    │          │         │            │              │
    │   │gulata, cu densi- │          │         │            │              │
    │   │tate aparenta a   │          │         │            │              │
    │   │pietrei de:       │          │         │            │              │
    │   │- 2800 kg/mc      │ 2680     │  3,19   │   23,89    │   30,4       │
    │   │- 2000 kg/mc      │ 1960     │  1,13   │   12,13    │    9,9       │
    │   │- 1200 kg/mc      │ 1260     │  0,51   │    6,54    │    4,9       │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │62 │Zidarie din pietre│          │         │            │              │
    │   │de forma nere-    │          │         │            │              │
    │   │gulata, cu densi- │          │         │            │              │
    │   │tatea aparenta a  │          │         │            │              │
    │   │pietrei de:       │          │         │            │              │
    │   │- 2800 kg/mc      │ 2420     │  2,55   │   20,30    │   15,5       │
    │   │- 2000 kg/mc      │ 1900     │  1,06   │   11,57    │    8,7       │
    │   │- 1200 kg/mc      │ 1380     │  0,60   │    7,42    │    5,3       │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │           XIII. Zidarie din caramizi, blocuri mici si produse din     │
    │                 beton celular autoclavizat                            │
    │         Capacitate calorica masica c = 870 J/(kgK)                    │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │63 │Zidarie din       │ 1800     │  0,80   │    9,51    │    6,1       │
    │   │caramizi pline    │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │64 │Zidarie din       │          │         │            │              │
    │   │caramizi cu gauri │          │         │            │              │
    │   │verticale, tip GVP│          │         │            │              │
    │   │cu densitatea     │          │         │            │              │
    │   │aparenta a cara-  │          │         │            │              │
    │   │mizilor de:       │          │         │            │              │
    │   │- 1675 kg/mc      │  1700    │  0,75   │    8,95    │     5,3      │
    │   │- 1475 kg/mc      │  1550    │  0,70   │    8,26    │     5,0      │
    │   │- 1325 kg/mc      │  1450    │  0,64   │    7,64    │     4,7      │
    │   │- 1200 kg/mc      │  1350    │  0,58   │    7,02    │     4,5      │
    │   │- 1075 kg/mc      │  1250    │  0,55   │    6,57    │     4,3      │
    │   │-  950 kg/mc      │  1150    │  0,46   │    5,77    │     4,1      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │65 │Zidarie din       │  1200    │  0,52   │    6,26    │     3,4      │
    │   │caramizi de       │          │         │            │              │
    │   │diatomit, cu      │          │         │            │              │
    │   │densitatea        │          │         │            │              │
    │   │aparenta a cara-  │          │         │            │              │
    │   │mizilor de        │          │         │            │              │
    │   │1000 kg/mc        │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │66 │Zidarie din       │          │         │            │              │
    │   │blocuri mici pline│          │         │            │              │
    │   │din beton cu      │          │         │            │              │
    │   │agregate usoare,  │          │         │            │              │
    │   │cu densitatea     │          │         │            │              │
    │   │aparenta a blocu- │          │         │            │              │
    │   │rilor de:         │          │         │            │              │
    │   │- 2000 kg/mc      │  1980    │   1,16  │     12,02  │     10,6     │
    │   │- 1800 kg/mc      │  1800    │   0,93  │     10,26  │      8,5     │
    │   │- 1600 kg/mc      │  1620    │   0,75  │      8,72  │      7,1     │
    │   │- 1400 kg/mc      │  1440    │   0,61  │      7,43  │      4,7     │
    │   │- 1200 kg/mc      │  1260    │   0,50  │      6,29  │      4,3     │
    │   │- 1000 kg/mc      │  1080    │   0,42  │      5,34  │      3,9     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │67 │Zidarie din       │          │         │            │              │
    │   │blocuri de beton  │          │         │            │              │
    │   │celular autocla-  │          │         │            │              │
    │   │vizat:            │          │         │            │              │
    │   │- cu rosturi      │          │         │            │              │
    │   │subtiri           │          │         │            │              │
    │   │  - tip GBN 35    │   675    │   0,27  │      3,38  │     3,8      │
    │   │  - tip GBN 50    │   775    │   0,30  │      3,82  │     4,3      │
    │   │- cu rosturi      │          │         │            │              │
    │   │  obisnuite       │          │         │            │              │
    │   │  - tip GBN 35    │   725    │   0,30  │      3,70  │     3,9      │
    │   │  - tip GBN 50    │   825    │   0,34  │      4,28  │     4,4      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │68 │Fasii armate din  │          │         │            │              │
    │   │beton celular     │          │         │            │              │
    │   │autoclavizat      │          │         │            │              │
    │   │- tip GBN 35      │   625    │   0,25  │      3,13  │     3,7      │
    │   │- tip GBN 50      │   725    │   0,28  │      3,57  │     4,2      │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │                 XIV. Metale                                           │
    │           Capacitate calorica masica c = 480 J/(kgK)                  │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │69 │Otel de construc- │   7850   │   58    │   125,6    │     ∞        │
    │   │tii               │          │         │            │              │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │70 │Fonta             │   7200   │   50    │   111,7    │     ∞        │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │71 │Aluminiu          │   2600   │  220    │   140,8    │     ∞        │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │             XV. Polimeri si spume de polimeri                         │
    │         Capacitate calorica masica c = 1460 J/(kgK)                   │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │72 │Polistiren celular│     20   │  0,044  │   0,30     │     30,0     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │73 │Spume de policlo- │     70   │  0,05   │   0,61     │      3,0     │
    │   │rura de vinil     │     30   │  0,05   │   0,40     │      3,0     │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │74 │Poliuretan celular│     30   │  0,042  │   0,36     │     30,0     │
    ├───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┤
    │             XVI. Materiale in suluri                                  │
    │         Capacitate calorica masica c = 1460 J/(kgK)                   │
    ├───┬──────────────────┬──────────┬─────────┬────────────┬──────────────┤
    │75 │Covor PVC         │          │         │            │              │
    │   │- fara suport     │ 1800     │  0,38   │    8,49    │     425      │
    │   │textil            │ 1600     │  0,33   │    7,46    │     425      │
    │   │- cu suport       │ 1600     │  0,29   │    7,00    │     425      │
    │   │textil            │ 1400     │  0,23   │    5,83    │     425      │
    ├───┼──────────────────┼──────────┼─────────┼────────────┼──────────────┤
    │76 │Panza bitumata    │  600     │  0,17   │    3,28    │      *)      │
    │   │carton bitumat,   │          │         │            │              │
    │   │etc.              │          │         │            │              │
    └───┴──────────────────┴──────────┴─────────┴────────────┴──────────────┘


    _________
     *) Valoarea este conforma STAS 6472/4-89

     OBSERVATII:
    1. Conductivitatile termice de calcul din anexa A sunt date la conditiile unui regim normal de umiditate a materialelor in timpul exploatarii, conform prevederilor din STAS 6472/4-89
    2. Alte materiale decat cele din anexa A pot fi utilizate in elemente de constructie numai cu avizul unui institut de specialitate.
    3. Pentru materialele care nu sunt cuprinse in anexa A, conductivitatea termica se poate determina experimental, conform STAS 5912-89 ( pentru materialul in stare uscata), conductivitatea fiind raportata la temperatura de 0°C

     Conductivitatile termice de calcul lambda se obtin prin majoritatea valorilor determinate experimental lambda(0) dupa cum urmeaza:

        - betoane usoare avand:
              lambda(0) ≤  0,16 W/(mK)                           60%
              lambda(0) =  0,17 ...... 0,23 W/(mK)               35%
              lambda(0) =  0,24 ...... 0,30 W/(mK)               30%
              lambda(0) =  0,31 ...... 0,46 W/(mK)               25%
              lambda(0) =  0,47 ...... 0,58 W/(mK)               20%
        - produse din vata minerala                              10%
        - produse din lemn                                       20%
        - produse fibroase de natura organica                    20%
        - masa ceramica                                          20%
        - polimeri si spume din polimeri
              - cu pori inchisi                                  10%
              - cu pori deschisi                                 20%



    4. Densitatea aparenta data in anexa A se refera la materialele in stare uscata pana la masa constanta.
    5. Pentru materiale cuprinse in anexa A, dar avand alte densitati aparente, conductivitatea termica de calcul se poate determina prin interpolare.
    6. Pentru materialele si densitatile aparente necuprinse in anexa A, coeficientul de asimilare termica s se calculeaza conform pct. 12.4 din prezentul normativ.
    7. Pentru materialele care nu au valori 1/K(D) in anexa A, primim si pentru alte materiale necuprinse in anexa A, factorul rezistentei la permeabilitate la vapori se va determina pe cale experimentala de catre un institut de specialitate.
    8. Pentru materiale sub forma de vopsele, pelicule sau folii, valurile 1/K(D) se dau in STAS 6472/4-89.


    ANEXA A7

    (la cap. 7)

     ELEMENTE PRIVIND CONCEPTIA CONSTRUCTIV-ARHITECTURALA CARE INFLUENTEAZA FERFORMANTELE CLADIRII SUB ASPECT TERMIC, AL VENTILARII: NATURALE, AL INSORIRII şI AL ILUMINATULUI NATURAL

    ANEXA A7.1

     ELEMENTE DE CONDUCERE, TRECERE SI DE CONTROL AL LUMINII
 (a se vedea imaginea asociată)


    ANEXA A7.2



 (a se vedea imaginea asociată)


    ANEXA A7.3


     RAPORTUL DINTRE ARIA FERESTRELOR şI ARIA PARDOSELII INCAPERILOR IN FUNCTIE DE DESTINATIA ACESTORA/FUNCTIUNI
     (document recomandat STAS 6221-89)

    ┌────────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────────┐
    │                                                            │ Raportul dintre │
    │                       Destinatia incaperilor               │aria ferestrelor │
    │                                                            │si aria pardose- │
    │                                                            │lii incaperii    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi la locuinte:                                       │                 │
    │- de locuit                                                 │ 1/6 ... 1/8     │
    │- celelalte incaperi                                        │ 1/8 ... 1/10    │
    │- scari                                                     │1/10 ... 1/14    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi de lucru:                                          │                 │
    │- birou, laborator, biblioteca, atelier, cabinet medical    │ 1/5 ... 1/7     │
    │- la laboratoare de cercetari si control                    │ 1/3 ... 1/4     │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi de invatamant:                                     │                 │
    │- sali de clasa, sali de desen sau lucru manual, laboratoare│ 1/3 ... 1/4     │
    │- coridoare                                                 │ 1/8 ... 1/10    │
    ┼────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi de crese, gradinite, camine:                       │                 │
    │- sali de joc la gradinite                                  │ 1/3 ... 1/4     │
    │- spalator, camera dus, WC, vestiar, coridor                │ 1/8 ... 1/10    │
    │- magazii de efecte, depozit combustibil                    │ 1/10 ... 1/12   │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi de spitale si institutii medicale:                 │                 │
    │- saloane bolnavi, camere de zi, camere de asteptate, camere│  1/6 ... 1/7    │
    │  personal, sali de tratament                               │                 │
    │- saloane bolnavi TBC, saloane copii bolnavi                │  1/5 ... 1/6    │
    │- sali de nastere, interventii si pansamente, laboratoare - │                 │
    │  farmacii                                                  │  1/4 ... 1/5    │
    │- alte incaperi afara de salile de operatii cu anexele lor  │  1/7 ... 1/9    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi la cladiri administrative                          │  1/6 ... 1/10   │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Biblioteci - sali de lectura                                │  1/5 ... 1/6    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Sali de sport:                                              │                 │
    │- sali de gimnastica si sport                               │  1/5 ... 1/6    │
    │- sali de haltere, box, scrima, ping-pong                   │  1/4 ... 1/5    │
    │- vestiare, dusuri                                          │ 1/10 ... 1/12   │
    │- cabinet medical                                           │  1/5 ... 1/7    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi de restaurante, cantine:                           │                 │
    │- sali de mese                                              │  1/6 ... 1/8    │
    │- laboratoare de preparare                                  │  1/4 ... 1/6    │
    ├────────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────────┤
    │Incaperi la hoteluri:                                       │                 │
    │- camere, sali comune                                       │  1/6 ... 1/8    │
    └────────────────────────────────────────────────────────────┴─────────────────┘



    ANEXA A7.4


     VALORI INFORMATIVE ALE COEFICIENTULUI DE REFLEXIE PENTRU DIVERSE MATERIALE SAU SUPRAFETE
     (document recomandat STAS 6221-89)

    ┌────┬───────────────────────────────────────────────┬─────────────────────────┐
    │Nr. │                 Materialul sau suprafata      │Coeficientul de          │
    │crt.│                                               │   reflexie              │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  1 │Zugraveala alba (noua)                         │            0,80         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  2 │Zugraveala alba (veche)                        │            0,75         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  3 │Zugraveala cenusie                             │            0,25         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  4 │Zugraveala crem                                │            0,70         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  5 │Zugraveala verde deschis                       │            0,57         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  6 │Zugraveala verde inchis                        │            0,20         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  7 │Zugraveala albastra deschis                    │            0,45         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  8 │Zugraveala roz                                 │            0,42         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │  9 │Zugraveala rosie                               │            0,16         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 10 │Zugraveala bruna                               │            0,16         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 11 │Vopsitorie lac alb lucios                      │       0,72 ... 0,80     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 12 │Vopsitorie lac de aluminiu                     │            0,54         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 13 │Placi marmura alba cu luciu                    │       0,30 ... 0,80     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 14 │Placi marmura mata                             │       0,50 ... 0,70     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 15 │Sticla de geam transparent                     │            0,10         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 16 │Sticla de geam matuita cu nisip                │       0,11 ... 0,18     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 17 │Sticla opaca                                   │       0,15 ... 0,28     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 18 │Sticla stratificata pentru difuziune           │       0,30 ... 0,60     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 19 │Placi de otel                                  │            0,28         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 20 │Hartie desen alba                              │       0,80 ... 0,85     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 21 │Hartie galbena, verde sau albastra deschis     │       0,60 ... 0,70     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 22 │Hartie albastra mediu                          │       0,35 ... 0,45     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 23 │Hartie albastra inchis                         │       0,05 ... 0,10     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 24 │Hartie cenusie inchis                          │       0,01 ... 0,05     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 25 │Hartie neagra                                  │            0,03         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 26 │Ecran de panza alba                            │       0,70 ... 0,80     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 27 │Tencuiala de ipsos                             │       0,40 ... 0,45     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 28 │Tencuiala obisnuita                            │            0,25         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 29 │Tigla noua                                     │       0,25 ... 0,35     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 30 │Tigla veche                                    │       0,05 ... 0,10     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 31 │Lemn de artar                                  │       0,40 ... 0,50     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 32 │Lemn de stejar                                 │       0,30 ... 0,50     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 33 │Lemn de nuc                                    │       0,10 ... 0,30     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 34 │Lemn baituit                                   │       0,10 ... 0,30     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 35 │Granit                                         │            0,44         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 36 │Nisip obisnuit                                 │            0,21         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 37 │Pamant                                         │       0,08 ... 0,20     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 38 │Pomi vara                                      │       0,03 ... 0,05     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 39 │Suprafete verzi in natura                      │       0,03 ... 0,10     │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 40 │Strat de nori                                  │            0,80         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 41 │Zapada curata                                  │            0,80         │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 42 │Stofa neagra                                   │      0,001 ... 0,002    │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 43 │Catifea neagra                                 │      0,002 ... 0,008    │
    ├────┼───────────────────────────────────────────────┼─────────────────────────┤
    │ 44 │Imbracaminte de culoare deschisa               │            0,17         │
    └────┴───────────────────────────────────────────────┴─────────────────────────┘



    ANEXA A7.5



 (a se vedea imaginea asociată)



     Fig. 7.5.3
     Graficul pune in evidenta exprimat in procente pierderea şi caştigul de caldura pentru o cladire a carei forma in plan este dreptnnghiulara sau patrata, in functie de orientarea cardinala
 (a se vedea imaginea asociată)


    ANEXA A7.6



 (a se vedea imaginea asociată)


 (a se vedea imaginea asociată)


    ANEXA A7.7



 (a se vedea imaginea asociată)


    ANEXA A7.8



 (a se vedea imaginea asociată)

     Spatii care comunica aflate sub un luminator central


    ANEXA A7.9


     CLASIFICAREA CLADIRILOR IN RAPORT CU POZITIA IN MEDIUL CONSTRUIT


    7.1.1. Amplasamentul
     Proiectul cladirii si proiectul de amenajare peisagera sunt un raspuns la microclimatul local si la problemele de mediu specifice amplasamentului.
     Alegerea amplasamentului trebuie sa se faca pe baza criteriala. La aparitia unei noi functiuni pe un amplasament trebuie pastrat specificul amplasamentului.
     Cladirea se poate afla sau poate fi construita pe un amplasament care prezinta urmatoarele caracteristici:
    - in zona preponderent antropizata - structura urbana istoric constituita;
    – in zone antropizate in care se pot evidentia aspecte si criterii ecologice, fie ale dezvoltarii urbane locale (tesut urban nou constituit sau in curs de structurare suburbii), fie in cadrul asezarilor rurale, fie in zone in care predominante sunt caracteristicile geosistemului natural, putin alterat de actiunea de antropizare.

     Cladirea trebuie sa fie astfel situata pe amplasament si configurata spatial - volumetric incat:
    - sa fie utilizate toate oportunitatile solar pasive pentru incalzirea, racirea si luminare naturala a spatiilor interioare;
    – sa se limiteze suprafetele din amplasament ocupate de parcaje si de drumurile de acces; sa se adopte strategia proiectarii solare pasive atat pentru amenajarea peisagera cat si pentru cladire.

     Orientarea spatiilor interioare functionale ale cladirii si a spatiilor deschise exterioare fata de punctele cardinale trebuie realizata astfel incat:
    - sa se asigure optima luminare naturala a incaperilor si castigul de caldura necesar;
    – sa se beneficieze de un castig maxim de energie solara captata in sistem pasiv si sa poata fi controlata insorirea nedorita (si datorita vegetatiei, a formele de relief sau a vecinatatilor construite);
    – sa se poata reduce pierderile de caldura datorate infiltratiilor de aer (controlul directiei vantului);
    – sa se poata asigura ventilarea naturala.

     Este necesar sa se intocmeasca proiectul de arhitectura peisagera pentru utilizarea vegetatiei native care are ca avantaje directe: conservarea apei, reducerea cantitatii de pesticide, reducerea mortalitatii plantelor si cost de intretinere redus si pentru selectarea acelor copaci care plantati langa cladire sa nu aduca, in timp, mari daune fundatiilor sau acoperisurilor, prin cresterea radacinilor sau prin cresterea coroanei. In general, copacii si iarba contribuie la cresterea umiditatii si reduc impactul pe care ploile torentiale il pot produce in imediata vecinatate a cladirii.
     Trebuie sa se propuna prin proiectul de amenajare peisagera umbrirea pe cel putin 30% a suprafetelor amenajate pentru parcaje, pietonale, locuri de odihna si sa fie utilizate materiale si culori reflectante cel putin pe o suprafata de 30%.
     O asemenea strategie aplicata la nivel urban poate conduce la 50% reducere din necesarul de caldura al unei constructii care in conditii vitrege de microclimat beneficiaza de masurile de izolare higrotermica optima.
    7.1.2. Orientarea cladirii in raport cu punctele cardinale si fata de vantul dominant


 (a se vedea imaginea asociată)
     Cea mai favorabila orientare a unei cladiri mul ti etaj ate (Fig. 7.1.2.1) aflata in zona temperat continentala, indiferent ca este vorba de cladiri rezidentiale sau publice, este aceea in care axul lung al cladirii este orientat Est-Vest, in asa fel incat axul transversal perpendicular pe acesta sa faca un unghi de 18° spre Est fata de axul Nord-Sud, cu preocuparea pentru asigurarea umbririi, pe timp de vara, pe fatada lunga orientata spre Sud-Est. Fatadele scurte vor fi orientate spre Nord-Est si Sud-Vest si este de preferat ca o fatada orientata Vest sa nu prezinte ferestre.
     Exceptie fac cladirile situate in siturile urbane aglomerate in care nu s-a tinut cont de climat sau in siturile in care vederea spectaculoasa, care se deschide spre peisaj, contrazice orientarea cardinala favorabila. Se recomanda decupajul volumetric controlat pentru adoptarea unor solutii specifice proiectarii solar-pasive.
     Insorirea spatiilor functionale este foarte importanta din punct de vedere igienico-sanitar mai ales in cazul locuintelor si a programelor arhitecturale pentru invatamant.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Optimizarea luminarii naturale a spatiilor interioare se poate realiza prin:
    - configurarea spatial - volumetrica si strategia de proiectare privind controlul luminii care patrunde in interiorul spatiilor (luminatoare, geometria ferestrelor, sisteme de redirectionare a luminii, diferite tipuri de atrium, curti interioare);
    – utilizarea dispozitivelor de umbrire cum sunt copertinele amplasate pe fatada orientata spre Sud, utilizarea lamelelor verticale reglabile spre Est si Vest (Anexa 7.7) si/sau utilizarea vegetatiei care permite luminii naturale sa patrunda in interiorul spatiilor avand si efect in reducerea stralucirii si a supraincalzirii;
    – utilizarea sistemelor, integrate tamplariei sau montate pe tavanul incaperii, de deflectare a luminii/tavane reflectorizante - in scopul de a permite luminii naturale sa patrunda in adancimea spatiului incaperii (insotita de un studiul necesar pentru evitarea stralucirii sau contrastului excesiv);
    – selectarea geamurilor in functie de factorul de transmisie luminoasa;
    – utilizarea senzorilor pentru controlul iluminatului electric in functie de starea vremii, deci in functie de cantitatea de lumina care patrunde, in interiorul spatiilor, in timpul zilei;
    – alte strategii si tehnologii utilizate in sporirea luminarii naturale a spatiilor interioare.

     Controlul luminarii naturale este necesar in cazul unor programe arhitecturale cum sunt scolile; clasa pe plan patrat necesita luminarea pe doua laturi fie adiacente (golul pe a doua latura, cea opusa catedrei trebuie sa reprezinte ca suprafata 1/3 din suprafata peretelui), fie opuse, fie suplimentarea pe o latura a suprafetei vitrate, cu ajutorul configurarii spatiale a ferestrei. Controlul luminarii naturale este necesar si in spatiile muzeale, atelierele artistilor plastici etc. care necesita luminare zenitala. Pentru unele incaperi cu destinatie speciala cum sunt laboratoarele, atelierele de mestesugarit este important ca ele sa fie orientate si sa primeasca lumina dinspre Nord. Pentru alte incaperi cum sunt bucatariile din locuinte trebuie evitata orientarea spre Vest, in conditiile in care acest spatiu este utilizat mai ales dupa-amiezele. Mai putin importante sunt aceste probleme in cazul spatiilor din cadrul programelor arhitecturale de cazare - tranzit sau temporare. In cazul cladirilor de birouri luminarea naturala s-a dovedit foarte importanta sub aspect psihologic si aceasta a condus la gasirea unor rezolvari particulare prin introducerea atriumurilor in cazul cladirilor compacte rezolvate pe plan in adancime (cunoscut ca spatiu al biroului peisager sau spatiu deschis etc.).
     Este importanta proiectarea unor cladiri cu inalta capacitate de stocaj, dar cu posibilitati de ventilare ziua si mai ales noaptea in sezonul cald; experienta in domeniu arata ca sunt preferate si constructiile cu posibilitati de stocaj mediu, fara alte masuri aditionale de ventilare.
     Vantul este perceput la nivelul solului sau la inaltimea omului ca rafala de vant; viteza si directia sa se modifica mult in timp si functie de caracteristicile spatiale.
     Elementele din peisaj si felul in care acestea se succed sau se combina, indiferent ca este vorba despre relief, oras sau alte tipuri de asezari influenteaza sistemul complex de impact al vantului in foarte multe feluri. Sistemul vanturilor locale este in mare parte generat de diferentele de temperatura ale aerului deasupra pamantului sau deasupra apei, in vai sau pe pantele dealurilor sau muntilor, functie de orele zilei sau ale noptii, functie de orientarea cardinala a formelor de relief Distributia verticala a temperaturii aerului in atmosfera este un alt factor important. Profilul vertical dat de viteza constanta a vantului este diferit in oras fata de zonele verzi din proximitatea lui.
     In proiectul pentru o noua asezare schemele de analiza a directiei vantului si a brizelor au devenite operationale prin studiile sistemului de vanturi si brize: vanturi cauzate de inversiuni termice, brize - zi/noapte, brize - munte/vale etc.
     Interactiunea dintre curentii de aer si suprafetele cladirilor este un fenomen foarte complex si greu de calculat. Poate fi predictibila, insa, prin testarea machetelor in tunelul de vant. Testele trebuie facute inainte ca peisajul urban sa sufere alterari majore. Se recomanda testarea cladirilor de dimensiuni mari, a cladirilor ale caror fatade prezinta deschideri de mari dimensiuni, au fatade curbe sau primesc pe fatade alte tipuri de tehnologii fie ele de umbrire, fie integrate anvelopei.
     Deasemenea se recomanda testarea pe macheta in tunelul de vant a unui grup de cladiri, care prezinta zonele exterioare dintre ele amenajate mai ales acolo unde se vor amplasa fantani, paravane spalate de apa, suprafete de apa cu rol ecologic etc.
     Tehnologia computerizata avansata este un instrument pentru simularea miscarilor aerului in interiorul spatiului construit in functie de conditiile exterioare privind: viteza vantului, geometria cladirii, mediul construit inconjurator, temperaturile interioare si exterioare, tipul si gradul de permeabilitate al anvelopei. Utilizarea corecta a vantului si a presiunii exercitate asupra anvelopei pot conduce la ventilarea naturala chiar si in cazul cladirilor foarte inalte sau foarte joase.
     Pentru zonele urbane au fost evidentiate prin studii efectele locale nefavorabile pentru constructii si spatiile dintre ele: efectul Wise, efectul Venturi, efectul de piramida, efectul de incinta, efectul de canal etc.
     Plantele in general si copacii in mod special produc racirea prin evaporare pe timpul verii, dar efectul psihologic poate fi socotit mult mai important decat influenta asupra temperaturii exterioare si implicit din interiorul cladirii. Copacii cu coroana bogata au efect de umbrire pe timpul verii si lasa razele Soarelui sa insoreasca cladirea pe timpul iernii, perioada in care isi pierd frunzele. Acesti copaci, plantati in imediata vecinatate a cladirii, ajuta eficient in realizarea controlului pasiv al umbririi.

 (a se vedea imaginea asociată)

 (a se vedea imaginea asociată)

    ANEXA A9.3


     CALCULUL NUMERIC AUTOMAT - METODA DE CALCUL PENTRU DETERMINAREA REZISTENTELOR TERMICE CORECTATE - VALIDAREA PROGRAMELOR DE CALCUL

     PROGRAME GENERALE SI PROGRAME DE TIP EXPERT PENTRU EVALUAREA AUTOMATA A PERFORMANTEI TERMOENERGETICE A CLADIRILOR SAU A UNOR PARTI DIN ACESTEA

    1. PRINCIPALELE CATEGORII DE PROGRAME DE CALCUL AUTOMAT
     pentru determinarea campului de temperaturi, a campului de presiuni a vaporilor de apa, a fluxurilor de caldura şi a celorlalte marimi termotehnice derivate din acestea, in vederea evaluarii performantei energetice a cladirilor
     Programe de calcul elaborate in Romania şi utilizate in practica curenta de cercetare şi proiectare incepand cu anul 1978
    1.1. REGIMUL TERMIC STATIONAR
    1.1.1. CAMPUL DE TEMPERATURA
    a. Calcul unidirectional (1-D);
    b. Calcul plan, bidimensional (2-D);
    c. Calcul spatial, tridimensional (3-D) ;

    1.1.2. CAMPUL DE TEMPERATURA ŞI CAMPUL DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA
    a. Calcul la condens unidirectional (1-D)
    b. Calcul la condens plan, bidimensional (2-D)
    c. Calcul la condens spatial, tridimensional (3-D)

    1.1.3. CALCULUL NELINIAR AL CAMPULUI DE TEMPERATURA ŞI A CAMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilitatii termice cu temperatura şi umiditatea.
    a. Calcul unidirectional (1-D);
    b. Calcul plan, bidimensional (2-D);
    c. Calcul spatial, tridimensional (3-D);

    1.2. REGIMUL TERMIC NESTATIONAR
    1.2.1. CAMPUL DE TEMPERATURA
    a. Calcul unidirectional (1-D);
    b. Calcul plan, bidimensional (2-D);
    c. Calcul spatial, tridimensional (3-D);

    1.2.2. CALCULUL NELINIAR AL CAMPULUI DE TEMPERATURA ŞI AL CAMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilitatii termice cu temperatura şi umiditatea.
    a. Calcul unidirectional (1-D);
    b. Calcul plan, bidimensional (2-D);
    c. Calcul spatial, tridimensional (3-D);

    1.3. PROGRAME DE CALCUL TERMOTEHNIC AUTOMAT CU CARACTER GENERAL.
    a. Calculul coeficientilor globali de izolare termica G şi G1.
    b. Optimizare termoenergetica.
    c. Trasarea izotermelor de referinta pe fatada cladirilor.
    d. Elaborarea şi editarea certificatului energetic al cladirilor.
    e. Etc...

    1.4. PROGRAME DE CALCUL CARE AUTOMATIZEAZA METODELE DE CALCUL MANUALE SAU METODELE APROXIMATIVE DE CALCUL ( programe utilitare de calcul)
    a. Evaluarea prin metode aproximative a rezistenta termice a elementelor anvelopei cladirii;
    b. Evaluarea prin metode aproximative a transmitantei termice a ferestrelor şi uşilor;
    c. Etc...

    2. STRUCTURA GENERALA A PROGRAMELOR DE CALCUL AUTOMAT
    2.1. Generalitati

     Metodele de calcul de mare exactitate sunt cunoscute ca metode numerice (metoda elementelor finite, metoda faşiilor finite, metoda diferetelor finite, metoda elementelor de frontiera, metoda bilantului termic,...). Utilizarea acestor metode numerice presupune o subdivizare a cladirii analizate, pe baza unui set de reguli, in urma careia se formeaza o retea de calcul in nodurile careia se scriu ecuatiile numerice adecvate. In urma rezolvarii sistemului de ecuatii se obtin temperaturi in nodurile retelei de calcul şi temperaturi in orice punct al elementului (prin iterpolare). Pe baza campului de temperaturi, din distributia temperaturilor se poate determina fluxul de caldura şi celelalte marimi termotehnice derivate din acestea necesare evaluarii performantei energetice a cladirilor
    2.2. Modelul geometric

     In sistemul cartezian de coordonate, modelul geometric pentru calculul campului de temperaturi sau a campului de difuzie a vaporilor de apa se obtine prin decuparea din elementul real a zonelor care prezinta interes pentru calcul. Alegerea planurilor de decupaj (principale de separare) şi a dimensiunilor de calcul unde se pozitioneaza acestea sau simplificarea modelul geometric se face cu respectarea regulilor de modelare prevazute in documentele recomandate: C 107-2005/ Partea a 3-a şi SR EN ISO 10211-1/1998, capitolul 5.
    2.2.1. Subdiviziunile modelului geometric

     Modelul geometric, cuprins intre planurile de decupaj, se imparte cu ajutorul unor planuri de sectionare (planuri secundare), formand reteaua ortogonala de calcul a campului de temperaturi. Se prevad, in mod obligatoriu, planuri de sectionare intre materiale cu caracteristici termotehnice diferite, in axul geometric al puntilor termice liniare sau punctuale, pe suprafetele elementului, precum şi in zonele in care se modifica conditiile de contur.
     Paşii retelei de calcul NrPaşi, diferiti pe fiecare directie a sistemului cartezian de discretizare, precum şi necesitatea modificarii acestora (indesirea retelei de calcul), se efectueaza in conformitate cu prevederile din documentele recomandate C 107-2005/ Partea a 3-a, Anexa J, punctul 3 şi SR EN ISO 10211/1-98, capitolul 5.
    2.2.2. Descrierea modelului geometric şi amplasarea retelei de discretizare ( de calcul):
    - pentru detalii care contin in componenta lor şi elemente metalice, programul de calcul trebuie sa permita utilizarea paşilor de discretizare de ordinul 1.0 mm sau 0.1 mm;
    – amplasarea retelei se face manual, fisiere text (Programe de categoria A)
    – amplasarea retelei se realizeaza in mod grafic (Programe de categoria B)
    – amplasarea retelei se realizeaza automat de catre program (Programe de categoria C);

    2.2.3. Numarul minim total de paşi de calcul ai retelei de discretizare, pentru diverse categorii de programe de calcul automat, rezultat in urma experientei acumulate in practica curenta de cercetare si proiectare, NrPaşi, tot:


    2.2.3.1. Calcul plan, bidimensional (2-D)
    a) Programe de calcul pentru detalii constructive

     NrPasi,tot=NrPaşiX*NrpaşiY>= 4.000;
    b) Programe de calcul pentru elemente decupate din anvelopa cladirii, de latimea sau inaltimea unei incaperi

     NrPasi,tot=NrPaşiX*NrpaşiY>= 15.000;
    c) Programe de calcul pentru o fatada a cladiri (sectiune orizontala)

     NrPasi,tot =NrPaşiX*NrpaşiY>= 80.000;
    d) Programe de calcul pentru pentru o sectiune orizontala prin intreaga cladire sau pentru o sectiune verticala prin cladire (inclusiv prin sol)

     NrPasi,tot =NrPaşiX*NrpaşiY>= 200.000;
    2.2.3.2. Calcul spatial, tridimensional (3-D)
    a) Programe de calcul pentru detalii constructive


     NrPaşi,tot=NrPasiX*NrpaşiY*NrpaşiZ >= 20.000;
    b) Programe de calcul pentru un element decupat din anvelopa

     NrPaşi,tot=NrPaşiX*NrpaşiY*NrpasiZ >= 200.000;
    c) Programe de calcul pentru o fatada a cladiri (inclusiv prin sol)

     NrPaşi,tot=NrPaşiX*NrpaşiY*NrpasiZ >= 500.000;
    d) Programe de calcul pentru intreaga cladire (inclusiv prin sol)

     NrPaşi,tot=NrPaşiX*NrpaşiY*NrpaşiZ >= 2.400.000;

    2.4. Parametrii climatici de calcul
     Calculul campului de temperaturi se va face pe baza temperaturilor la limita prevazute in documente recomandate: C 107-2005/ Partea a 3-a, cap. 5 şi SR EN ISO 10211/1-98, cap. 6, cu urmatoarele precizari:
    - planurile orizontale şi verticale de decupaj sunt adiabatice (flux termic nul pentru sistem) cu exceptia din cap. 6.1.3 din SR EN ISO 10211/1-98;
    – temperatura in interiorul spatiilor neincalzite va fi egala cu temperatura T(u) rezultata dintr-un calcul de bilant termic;

     Amplitudinea de variatie sinusoidala a temperaturii aerului exterior stabilita la nivel national;
     Variatia orara a temperaturii aerului exterior stabilita la nivel national;
     Variatia orara a intensitatii radiatiei solare directe şi difuze stabilita la nivel national;
     Viteza de circulatie a aerului exterior stabilita la nivel national;
     Umiditatile relative de calcul ale aerului interior şi exterior vor fi utilizate cele prevazute in documentele recomandate: C 107-2005/ Partea a 3-a, şi SR EN ISO 13788.
     Presiunea atmosferica, care influenteaza parametrii de calcul la condens, stabilita la nivel national;

    2.5. Caracteristicile termotehnice de calcul
     Conductivitatile termice de calcul ale materialelor de constructie, a straturilor de aer şi a conditiilor pentru luarea in consideratie a materialelor cvasiomogene din componenta structurii elementului de constructie, densitatea aparenta si caldura specifica, se vor lua in calcul in conformitate cu prevederile din documentele recomandate: SR EN ISO 10456, anexa A, C 107-2005/ Partea a 3-a şi SR EN ISO 10211-1/1998;
     Conductivitatile termice de calcul ale terenului din sol se vor lua in conformitate cu prevederile din documentele recomandate: C 107-2005/ Partea a 3-a şi SR EN ISO 13370-2003;
     Rezistenta termica superficiala interioara R(si) şi exterioara R(se) sunt cele precizate in normativele amintite mai sus, pentru ficare caz in parte.
     Conductivitatile termice variabile cu temperatura şi umiditatea se vor lua in considerare cele din agrementele tehnice pentru materiale, cataloage de prezentare a produselor sau din literatura de specialitate.
    2.6. Introducerea datelor de intrare:
    - introducere manuala, fişiere text (Programe de categoria A)
    – introducere grafica (Programe de categoria B şi C)

    2.7. Ecuatiile de echilibru energetic

     Sistemul de ecuatii va fi generat de catre programul de calcul, in mod automat, prin scrierea ecuatiilor de echilibru energetic in nodurile retelei de calcul, pe baza caracteristicilor retelei de discretizare şi pe baza caracteristicilor termotehnice ale materialelor amplasate in jurul nodurilor retelei. Pentru rezovarea sistemului de ecuatii se pot utiliza metode directe de rezolvare sau metode iterative de rezolvare. In cazul metodelor iterative de rezolvare a sistemului de ecuatii se vor preciza criteriile de convergenta a rezultatelor şi precizia cu care programul efectueaza calculele epsilon(max):
    - diferenta maxima a temperaturii in nodurile retelei intre doua iteratii succesive;
    – abaterea maxima de la valoarea 0 a echilibrului energetic in nodurile retelei.
    2.8. Alocarea memoriei de calcul

     Programul de calcul trebuie sa permita alocarea dinamica a memoriei calculatorului pentru stocarea datelor de intrare, a datelor necesare rezolvarii sistemului de ecuatii şi a datelor cu rezultatele obtinute, salvarea şi stocarea imaginilor grafice cu rezultate.
    2.9. Raportul cu rezultate
    - Programe de categoria A, rezultatele de calcul sunt prezentate tabelar.
    – Programe de categoria B şi C, rezultatele de calcul sunt prezentate tabelar şi grafic sub forma de:


     o suprafete izoterme
     o curbe izoterme
     o suprafete izoflux

    3. CARACTERISTICI TEHNICE MINIMALE PENTRU PRINCIPALELELE CATEGORII DE PROGRAME DE CALCUL HIGROTERMIC
    3.1. Regimul termic stationar
    a. Date de intrare pentru program:
    - conditii geometrice (forma şi dimensiuni, amplasarea puntilor termice,...);
    – caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori constante in timp şi care nu depind de temperatura şi umiditate;
    – caracteristicile termotehnice de calcul ale pamantului din sol (daca este cazul);
    – conditii de contur, cu valori constante in timp :
    – temperatura de calcul a aerului interior θi;
    – temperatura de calcul a aerului exterior θe;
    – temperaturile de calcul la limita aplicate (in numar nelimitat) θu;
    – coeficientii de schimb superficial de caldura pe fata interioara hi;
    – coeficientii de schimb superficial de caldura pe fata exteriora he;


     sau
    - rezistentele termice superficiale interiore R(si);
    – rezistentele termice superficiale exteriore R(se);
    – suprafetele pe care se aplica valorile pentru: hi, he sau R(si), R(se);
    – umiditatea relativa a aerului phii;
    b. Date de ieşire pentru program (rezultate):
    - campul de temperatura in nodurile retelei de calcul;
    – valorile campului de temperatura in oricare punct al elementului (inerpolare bidimensionala sau tridimensionala);
    – temperaturile minime, medii si maxime pe suprafetele elementului θ(si,min),


    θ(si,med), θ(si,max)
    - localizarea punctelor cu temperatura minima θ(si,min);
    – factorul de temperatura pe suprafata interioara f(Rsi);
    – raportul diferentelor de temperatura xi(Rsi);
    – fluxul de caldura Φ;
    – densitate de flux q;
    – rezistente termice minime, medii si maxime R(min), R(med), R(max);
    – rezistenta termica specifice corectate R';
    – coeficientul de cuplaj termic L;
    – coeficientul de cuplaj termic L^2D ;
    – coeficientul de cuplaj termic L^3D;
    – coeficientul liniar de transfer de caldura psi;
    – coeficientul punctual de transfer de caldura khi;
    – alte marimi fizice derivate ...;
    c. Conditii de convergenta pentru rezolvarea sistemului de ecuatii
    - echilibrul energetic al fluxurilor termice in fiecare nod j al retelei de calcul, aflat in interiorul elementului sau pe suprafata acestuia, ΣΦj=0;
    – echilibrul energetic al fluxurilor termice de pe fata interioara cu cele de pe fata exterioara a elementului Φ(si)=Φ(se);


     3.2.Regimul termic nestationar
    a. Date de intrare pentru program:
    - conditii geometrice (forma şi dimensiuni, amplasarea puntilor termice ,...);
    – caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori constante in timp şi care nu depind de temperatura şi umiditate;
    – caracteristicile termotehnice de calcul ale pamantului din sol (daca este cazul);
    – conditii de contur, cu valori variabile in timp :
    – amplitudinea de variatie sinusoidala a temperaturii aerului exterior Aθe;


     sau
    - temperatura orara de calcul a aerului exterior θe, pentru perioade de minimum un an de zile;
    – temperaturile orare de calcul aplicate la limita (in numar nelimitat) θu;
    – intensitatea orara de calcul a radiatiei solare, directe I(D) şi difuze I(d), pe orientari cardinale;
    – intensitatea orara de calcul a aporturilor interne de caldura convective Φ(I,c) şi radiative Φ(I,r);
    – rata orara a ventilarii : pentru improspatarea aerului, naturale datorita infiltratiilor şi a ventilarii mecanice h^-1 ;
    – temperatura aerului care se introduce in incapere in cazul ventilarii mecanice θav;
    – proprietatile straturilor care compun vitrajul: tau(j), e(j) şi rho(j);
    – proprietatile emisive ale straturilor de finisaj interior şi exterior : e(i) şi e(e);
    – parametrii solari:

     o factorul de insorire fs;
     o factorul de aport solar pentru aer fsa ;
     o factorul de reflectare solara a incaperii fsl;
     o factorul de repartitie solara pentru suprfetele interioare fd:
     o absorbanta solara a suprafetelor exterioare verticale şi orizontale
     α(sr)
    - coeficientii de schimb superficial de caldura pe fatele interioare h(ci), h(ri);
    – coeficientii de schimb superficial de caldura pe fata exteriora h(ce), h(re);
    – umiditatea relativa a aerului phii şi phie;
    b. Date de ieşire pentru program (rezultate):
    - campul de temperatura variabil in nodurile retelei de calcul pentru fiecare pas de timp de calcul;
    – valorile campului de temperatura in oricare punct al elementului (inerpolare);
    – temperaturile minime, medii si maxime pe suprafetele elementului θsi,min, θsi,med, θsi,max;;
    – localizarea punctelor cu temperatura minima θsi,min;
    – amortizarea şi defazajul amplitudinii de variatie sinusoidala a temperaturii aerului exterior Aθe;
    – valorile variabile ale temperaturii aerului interior θa, θa,min, θa,med, θa,max;
    – valorile variabile ale temperaturii operative θop, θop,min, θop,med, θop,max;
    – temperatura interioara pe timp de iarna sau pe timp de vara in incaperi sau cladiri neclimatizate, curbele de incalzire racire ale unei incaperi sau cladiri θa sau θop;
    – fluxul de caldura variabil pierdut prin elementul de constructie Φ;
    – fluxul de caldura variabil din radiatie solara intrat in incapere prin suprafetele vitrate Φs;
    – fluxul de caldura variabil consumat pentru improspatarea aerului, datorita infiltratiilor şi a ventilarii mecanice Φv;
    – necesarul variabil de energie pentru incalzirea incaperii sau cladirii pe timp de iarna Qi şi necesarul anual de energie Q(i)^an
    – necesarul variabil de energie pentru ventilarea incaperii sau cladirii pe timp de vara Q(v) şi necesarul anual de energie Q(v)^an

    d. Conditii de convergenta pentru rezolvarea sistemului de ecuatii
    - incrementul de timp de calcul Delta t = Delta t(min) din coditii de convergenta a solutiei in fiecare nod al retelei de calcul;
    – echilibrul energetic al fluxurilor termice in fiecare nod j al retelei de calcul, nod aflat in interiorul elementului sau pe suprafata acestuia, cu cantitatea de caldura acumulata in nod



                        δθ
       nod   ΣΦj=c*rho* -- ;
                        δt


    – echilibrul energetic al fluxurilor termice de pe fata interioara şi cele de pe fata exterioara a elementului cu cantitatea de caldura acumulata in masa elementului de constructie Φsi-

                     δθ
          Φse=c*rho* -- ;
                     δt


    3.3. Programe de calcul pentru determinarea temperaturii interioare pentru evitarea umiditatii superficiale critice şi condensului interior
    a. Date suplimentare specifice de intrare pentru program:
    - Permeabilitatile la vapori ale materialelor, presiunile de saturatie ale vaporilor de apa şi umiditatile relative de calcul ale aerului interior şi ale aerului exterior se vor utiliza cele prevazute in documentele recomandate: C 107-2005/ Partea a 3-a şi SR EN ISO 13788.

    b. Date de ieşire pentru program (rezultate):
    - campul de temperatura in nodurile retelei de calcul;
    – campul de difuzie a vaporilor de apa in nodurile retelei de calcul;
    – cantitatea de apa condensata in element pe perioada rece a anului;
    – cantitatea de apa evaporata din element pe perioada calda a anului;
    – gradul de umezire suplimentara a straturilor de material termoizolant;


    3.4. Calculul neliniar in regim termic stationar sau nestationar
    a. Date suplimentare de intrare pentru program :
    - caracteristicile termotehnice de calcul ale materialelor, cu valori variabile in timp şi care depind de temperatura şi umiditate, se utilizeaza date din agrementele tehnice şi din literatura de specialitate.

    b. Date de ieşire suplimentare pentru program (rezultate):
    - valorile variabile ale caracteristicilor termotehnice de calcul ale materialelor, pentru diverşi paşi ai timpului de calcul şi la sfarşitul duratei de calcul.



    4. VALIDAREA REZULTATELOR OBTINUTE CU AJUTORUL PROGRAMELOR DE CALCUL AUTOMAT
     Programele de calcul şi alte produse informatice existente in utilizare curenta, nou achizitionate sau a noilor programelor de calcul concepute pentru determinarea campului de temperaturi, a campului de presiuni a vaporilor de apa, a fluxurilor de caldura, a necesarului de energie pentru incalzire şi ventilatie şi a celorlate marimi termotehnice derivate din acestea, in vederea evaluarii performantei energetice a cladirilor, se valideaza pentru utilizare pe teritoriul Romaniei pe baza metodologiei nationale de validare şi agrementare a produselor informatice pentru calcule termotehnice.
     Metodologia nationala de validare şi agrementare precizeaza conditiile, etapele şi procedura de validare a programelor de calcul automat, existente sau a programelor nou concepute pentru evaluarea performantei termoenergetice a cladirilor sau a unor parti din acestea, pe baza testelor nationale specifice de validare a diverselor categorii de programe de calcul.
     Pana la definitivarea metodologiei nationale de validare şi agrementare a programelor de calcul automat enumeram cateva teste de validare, existente in normativele de specialitate disponibile, cu precizarea ca unele dintre acestea au un caracter aplicativ limitat:
    - Programe de calcul in regim stationar pentru calcule (1-D):

     o Calculul factorilor de transmisie solara si luminoasa : testele de validare Anexa C din EN 13363-2:2005 (informativa);
    - Programe de calcul in regim stationar pentru detalii constructive sau pentru elemente decupate din anvelopa cladirii, (2-D) şi (3-D)

     o pe baza testelor de validare din Anexa A, cap A.1. şi A.2. din SR EN ISO 10211/1-98 (normativa);
     o pe baza testelor de validare din Anexa D, din EN ISO 10077/2-2003 (normativa);
    - Programe de calcul in regim nestationar, cu neglijarea puntilor termice şi a stocajului termic in acestea, cu luarea in considerarea a suprafetelor care limiteaza incaperea ca suprafete izoterme, pentru calcule (1-D), cu un montaj in schema electrica spatiala :

     o Calculul temperaturii interioare a unei incaperi in timpul verii, fara climatizare: testele de validare (informativa) cuprinse in SR EN ISO 13791:2006.
     o Calculul energiei pentru incalzirea şi ventilarea spatiilor : testele de validare cap. 8. şi criterii de validare cap. 9. WI_17_PrEN 15265:2005 (normativa);
    - Programe de calcul in regim stationar, in regim nestationar, de calcul la condens sau cele de calcul neliniar, (2-D) şi (3-D), care analizeaza sectiuni complexe prin anvelopa ce depasesc dimensiunile unei incaperi sau care analizeaza cladirea in ansablul ei, vor fi omologate pe baza testelor nationale de validare a programelor de calcul.


     DATE MINIMALE CONTINUTE DE DOCUMENTATIA TEHNICA DE PREZENTAREA A PROGRAMELOR
    DE CALCUL AUTOMAT SUPUSE COMISIEI DE VALIDARE

    1. Prezentarea fenomenului fizic real pe care il abordeaza programul de calcul automat, stadiul actual de rezolvare pe plan national şi international.
    2. Descrierea modelului fizic de simulare a fenomenului fizic real analizat.
    3. Prezentarea modelul matematic care imbraca modelul fizic adoptat (ecuatiile analitice diferentiale aferente).
    4. Prezentarea detaliata a structurii datelor de intrare referitor la:
     Caracteristicile termotehnice ale materialelor componente
    - conductivitati termice de calcul
    – densitati
    – caldura specifica
    – factorul rezistentei la permeabilitate la vapori de apa
    – variatia conductivitatii termice cu temperatura şi umiditatea
    – emisivitati
    – etc..

     Coditii de contur
    - temperaturi de calcul
    – umiditati de calcul
    – rezistente superficiale
    – intensitatea radiatiei directe şi difuze
    – viteza vantului
    – presiunea atmosferica
    – orientarea cardinala a elementului de constructie (cladirii)
    – etc...

     4.3 Conditii geometrice pentru alegerea:
    - planurilor de decupaj (adiabatice, simetrie sau de continuitate)
    – planurilor auxiliare
    – retelei de calcul
    – numarul minim de paşi de discretizare
    – conditii de indesire a retelei de calcul

     4.4 Descrierea detaliata a algoritmului de calcul
    - metoda numerica care imbraca modelul matematic;
    – metoda de rezolvare a modelului matematic;
    – conditii de convergenta a solutiei sistemului;
    – precizia de calcul pentru temperaturi;
    – precizia de calcul pentru fluxuri termice:
    – in nodurile interioare;
    – in nodurile de pe fetele elementului;
    – pe ansamblul elementului studiat;
    – modul de introducere sau de generare a datelor de intrare
    – modul de generare a sistemului de ecuatii
    – resursele, soft şi hard, necesare pentru utilizarea programului de calcul automat.
    5. Continutul raportului cu rezultatele obtinute şi modul de prezentare a acestora.
    6. Manual de utilizare a programului de calcul automat, care sa cuprinda:
    - recomandari, limite si conditi de utilizare a programului de calcul;
    – exemple numerice de calcul, cu datele de intrare şi rezultatele obtinute prezentate detaliat şi in mod explicit;
    – prezentarea modului de abordare şi rezolvare a testelor normative de validare a programelor de calcul, concluzii desprinse;
    – alte date utile comisiei de validare şi viitorilor utilizatori.

    7. Prezentarea reclamei comerciale, eventual a siglei, programului de calcul automat şi a datelor de identificare a autorilor şi a firmei/persoanelor de contact (maxim A4 pe ambele fete).


     NOTA
     Metodologia care prevede conditiile, etapele şi procedura de validare a programelor de calcul automat a performantei termoenergetice a cladirilor sau a unor parti din acestea este in curs de elaborare.

    ANEXA A9.4


     PERFORMANTA TERMICA A FERESTRELOR UŞILOR ŞI OBLOANELOR

    A. Prezentare generala
     Suprafetele vitrate reprezinta o pondere insemnata din suprafata anvelopei cladirii. Suprafetele vitrate reprezinta zone cu permeabilitati termice ridicate prin care se disipeaza in atmosfera un procent insemnat din energia termica consumata pentru incalzirea cladirilor (15 %-45%);
     In mod operativ curent, transmitanta termica a elementelor vitrate se calculeaza prin metode simplificate (document de referinta SR EN ISO 10077-1 "Performanta termica a ferestrelor, uşilor şi obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 1 - Metoda simplificata");
     Pot fi intocmite tabele cu rezultate determinate in conditii statice pentru proprietatile fizice ale gazelor, ipoteza care se departeaza mult de caracterul neliniar şi dinamic de interactiune intre temperatura şi transferul radiativ şi convectiv al caldurii prin sisteme vitrate. Pentru determinarea performantei termice a vitrajelor se recomanda utilizarea metodelor numerice bidimensionale (document de referinta SR EN ISO 10077-2 "Performanta termica a ferestrelor, uşilor şi obloanelor. Calculul transmitantei termice. Partea 2 - Metoda generala").
     Datele continute in tabelele care pot fi intocmite sunt utile şi indispensabile pentru determinarea performantei termice a vitrajelor pentru activitati de :
    - proiectare a noilor cladiri
    – in faza de expertizare a fondului de cladiri
    – in faza de auditare a fondului de cladiri
    – la proiectarea reabilitarii termice a cladirilor

     Au fost determinate valori ale transmitantei termice a vitrajelor duble si triple, umplute cu diferite gaze, in conditii climatice medii multianuale: θ(e) = 5°C , θ(i) = 20°C.
     Pentru intocmirea tabelelor cu performanta termica a vitrajelor duble şi triple, se utilizeaza metodele şi documentele recomandate:
    - EN 13363 pentru determinarea fluxurilor de caldura şi a caracteristicilor solare şi luminoase ale vitrajului şi ale dispozitivelor de protectie solara,
    – SR EN ISO 10077-2 metode numerice bidimensionale (2-D) pentru performanta termica a ferestrelor, uşilor şi obloanelor.

     Deteminarea fluxurilor de caldura şi a caracteristicilor solare şi luminoase ale vitrajului şi ale dispozitivelor de protectie solara

    1. Principiile de calcul
     Ansamblul vitrajului şi dispozitivele de protectie solara sunt compuse dintr-o succesiune de straturi de material separate de spatii umplute cu de gaz. Straturile de material sunt considerare omogene şi cu conductivitati termice care nu variaza cu temperatura.
     Fluxul de radiatie solara şi caldura sunt considerate ca se transfera unidimensional. Pentru spatiile ventilate, expresiile convectiei bidimensionale convertite in formule unidimensionale.
     Straturile de material şi spatiile sunt numerotate cu indicele j de 1 la n, spatiul n reprezinta mediul interior iar spatiul 0 mediul exterior exterieur. Modelul fizic nu limiteaza numarul de straturi.
     Formulele de baza indicate pentru radiatia solara şi pentru transferul de caldura exprima bilantul energetic pentru fiecare strat.
     Pentru rezolvarea sistemului dinamic neliniar de ecuatii rezultat, este recomandata utilizarea un proces iterativ de calcul.

 (a se vedea imaginea asociată) 


        Legenda
    
        Te Temperatura aerului extenor       1 Exterior   8  Radiatie solara
        Tre Temperatura radianta exterioara  2 Stratul 1  9  Factor de transmisie
        nue Viteza vantului exterior         3 Spatiul 1     solara si luminoasa
        Ti Temperatura aerului interior      4 Stratul j     directa
        Tri Temperatura radianta interioara  5 Spatiul j  10 Factor de reflexie
                                             6 Stratul n     solara si luminoasa
                                             7 Interior      directa
                                                          11 Transfer termic
                                                             radiativ si convectiv
                                                             (direct si indirect)



     NOTA
     Ambianta interioara si exterioara sunt caracterizate de temperatura aerului si de temperatura radianta; mediul exterior este caracterizat si de viteza vantului.
    2. Caracteristicile optice si solare ale vitrajelor

     Pentru fiecare lungime de unda lambda si pentru fiecare strat al vitrajului j, asupra fluxului radiativ spectral normalizat Ij si I'j se pot scrie urmatoarele ecuatii de echilibru (Figura 2) :

        I(j)(lambda) = tau(j)(lambda) * I(j-1)(lambda) + rho'(j)(lambda) * I'(j)(lambda)
        I'(j)(lambda) = rho(j)(lambda) * I(j-1)(lambda)+ tau'(j)(lambda) *
                        I'(j)(lambda)                                      (1)


     unde:
     tau(j)(lambda) factorul de transmisie spectrala a fetei orientate spre exterior ;
     tau'(j)(lambda) factorul de transmisie spectrala a fetei orientate spre interior ;
     rho(j)(lambda) factorul de reflexie spectrala a fetei orientate spre exterior;
     rho'(j)(lambda) factorul de reflexie spectrala a fetei orientate spre
    interior;
     I(j)(lambda) fluxul radiativ spectral normalizat spre interior ;
     I'(j)(lambda) fluxul radiativ spectral normalizat spre exterior ;

 (a se vedea imaginea asociată)

     Ecuatia (1) se scrie pentru fiecare strat j al vitrajului rezultand un sistem cu n ecuatii avand ca necunoscute valorile lui I(j)(lambda) si I'(j)(lambda).
     Sistemul de ecuatii se rezolva punand conditiile la limita:
     I(0)(lambda) = 1 si I(n)(lambda) = 0. (2)
     Dupa rezolvarea sistemului de ecuatii si dupa ce se cunosc, pentru fiecare strat j, valorile fluxului radiativ spectral I(j)(lambda) si I(j)(lambda) se obtine:
    - factorul de transmisie spectrala : tau(j)(lambda) = I(n)(lambda) (3)
    – factorul de reflexie spectrala : rho(j)(lambda) = I'0(lambda) (4)
    – factorul de absorbtie spectrala :


        α(j)(lambda) = (1-rho(j)(lambda)-tau(j)(lambda)*I(j)(lambda) +
    
        + (1-rho'(j)(lambda) - tau'(j)(lambda))*I'(j)(lambda)                 (5)


     Pentru fiecare strat j, factorul de transmisie solara directa tau(e), factorul de reflexie solara directa rho(e), factorul de absorbtie spectrala α(ej) se calculeaza pe baza datelor spectrale (document recomandat SR EN 410:1998);
     Factorul de transmisie luminoasa directa tau(nu), si factorul de reflexie luminoasa directa rho(nu), se calculeaza in acelasi mod;
    3. Transferul de caldura

     3.1 Radiatia termica
     Fluxul de caldura prin radiatie depinde de temperatura sistemului cuplat cu alte fluxuri de caldura care apar in sistem.
     Pentru radiatia termica se utilizeaza schema din figura 3 unde sunt prezentate, pentru fiecare fata a straturilor care compun sistemul, vitraj sau strat de protectie solara :
     T(j) temperatura absoluta;
     tau (thj) factorul de transmisie solara directa;
     epsilon(j) emisivitatea efectiva a fetei orientate spre exterior;
     epsilon'(j) emisivitatea efectiva a fetei orientate spre interior;
     q(th,j) densitatea de flux radiativ catre interior;
     q'(th,j) densitatea de flux radiativ catre exterior.

     Figura 3. Datele caracteristice ale stratului j si densitatile de flux radiativ aferente

 (a se vedea imaginea asociată)
     Emisivitatea efectiva epsilon este dedusa din emisivitatea normal epsilon(n), determina cu ajutorul unui spectofotometru in infrarosu, care se corecteaza dupa procedura descrisa in SR EN 673 anexa A.2.
     Pentru fiecare strat j al sistemului vitrajului se scriu ecuatii de echilibru energetic radiativ rezultand un sistem de ecuatii complex, unde temperaturile sunt scrise la puterea a patra :

    q(th,j) = tau(th,j) * q(th,j-1) + (1 - epsilon'(j) - tau(th,j) * q'(th,j-1) +
    epsilon'(j) * sigma * T(j-1)^4
    
    q'(th,j-1) = (1 - epsilon(j) - tau(th,j)) * q(th,j-1) + tau(th,j) * q'(th,j) +
    epsilon(j) * sigma * T(j)^4           (6)



     Conditiile la limita sunt date de temperaturile radiante exterioare si interioare, respectiv Tr,e fi Tr,i

     q(th,O) = σ * T(γe)^4 ; q(th,n) = σ * T(γ,i)^4 (7)

     Dupa rezolvarea sistemului de ecuatii si determinarea temperaturilor Tj, se pot calcula:
    - fluxul radiativ net spre exterior

     q(e) = q'(th,0) - q(th,0) (8)
    - fluxul radiativ net spre interior

     q(i) = q'(th,n) - q(th,n) (9)
     flux termic net, din radiatie termica, in stratul j

        q(th,aj) = epsilon(j)'q(th,j- 1)-epsilon'(j)* q'(th,j)
                   +(epsilon(j)+epsilon'(j))*σ*T(j)^4                  (10)



     3.2 Transferul de caldura prin conductie si convectie in spatii inchise cu suprafete vitrate

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Stratul j
     2 Spatiu de gaz j
     3 Stratul j+ 1
     lambda(j) Conductivatea termica a gazului intr-un spatiu j la temperatura Tm = (Tj + Tj + 1)/2
     s(j) Grosimea stratului de gaz din stratul j
     h(g,j) Conductanta termica a gazului din spatiul j
     q(c,j) Densitatea fluxului de caldural prin conductie şi convectie de la stratul j la stratul j + 1
     Conductivatea termica a gazului intr-un spatiu limitat j, la temperatura medie T(m,j) = (T(j) + T(j+1))/2, inchis intre suprafete vitrate(Figura 4), este data de catre relatia :


        h(g,j) = Nu(j)*lambda(j)/s(j)     (11)


     unde:

     lambda(j) este conductivatea termica a gazului din spatiul inchis j
     s(j) grosimea stratului de gaz;
     lambda conductivitatea termica a gazului la temperatura Tm;
     Nu numarul adimensional Nusselt, document de referinta SR EN ISO 673:2000;
     Conditii la limita
     Conditiile la limita pentru exterior sunt:
    - pentru la temperatura aerului T(0) = T(e);
    – pentru coeficientul de transfer termic prin convectie: h(g,0)= h(c,e) (12)

     Conditiile la limita pentru interior sunt:
    - pentru la temperatura aerului: T(n+1) = T(j);
    – pentru coeficientul de transfer termic prin convectie : h(g,n)=h(c,i); (13)

     Dupa rezolvarea sistemului de ecuatii şi determinarea temperaturilor T(j), in fiecare nod al retelei de calcul, se pot calcula :
    - caldura neta rezultata in stratul j (prin conductie şi convectie) est data de:

     q(c,aj) = h(g,j-1) * (Tj-1 - Tj) + h(g,j) * (Tj+1 - Tj) (14)
    - densitatea de flux de caldura prin convectie spre ambianta exterioara este data de reltia:

     q(c,e) = q(c,a,0) = h(g,0) * (T1 -Te) (15)
    - densitatea de flux de caldura prin convectie dinspre ambianta interioara este data de relatia:

     q(c,i) = q(c,a,n) = h(g,n) * (Ti -Tn) (16)
    4. Bilantul energetic in regim termic stationar

     Prin scrierea bilantului energetic in fiecare nod j al retelei de calcul rezulta un sistem algebric neliniar de ecuatii:
     α(ej) * I + q(th,aj) + q(c,aj) = 0 (17)

     in care

     I este intensitatea totala a radiatiei solare;
     α(ej) este factorul de absorbtie solara a stratului j;
     q(th,aj) este radiatia termica absorbita ;
     q(c,aj) este caldura rezultanta prin conductie şi convectie.

     In formulare completa, ecuatia de bilant energetic pentru nodul j al retelei de calcul devine :

      I * [(1 - rho(j)(lambda) - tau(j)(lambda)) * I(j-1)(lambda) +
      (1 - rho'(j)(lambda)- tau'(j)(lambda) * I'(j)(lambda)] + epsilon(j) *
      *q(th,j-1) - epsilon'(j) * q'(th,j) + (epsilon(j) + epsilon'(j))*
      * σ * T(j)^4 + h(g,j-1) * (T(j-1) - T(j)) + h(g,j) * (T(j+1) - T(j)) = 0  (18)



     Dupa scrierea ecuatiei de bilant energetic, in fiecare nod al retelei de calcul, rezulta un sistem de ecuatii algebric neliniar. Pentru rezolvarea sistemului de ecuatii rezultat, se recomanda utilizarea unui proces iterativ, datorita caracterului neliniar şi dinamic de interactiune intre temperatura şi transferul radiativ şi convectiv al caldurii. Caracterul dinamic impune rescrierea sistemului de ecuatii, datorita modificarii coeficientilor sistemului de ecuatii, pentru fiecare pas al calculului iterativ.

    ANEXA A9.6


     Intensitatea radiatiei solare totale (I(T)) şi difuze (I(d)) pe plan vertical şi orizontal - valori medii zilnice [W/mp]


    
    ALEXANDRIA
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │74,5│107,3│100,3│ 95,7│ 92,5│ 98,9│119,1│138,4│138,0│122,2│74,6│67,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │57,6│ 87,8│ 88,8│ 92,5│ 86,8│ 94,7│111,9│124,0│120,1│101,4│58,4│52,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │30,3│ 54,1│ 64,3│ 76,7│ 75,5│ 80,8│ 85,7│ 78,1│ 85,3│ 64,7│33,6│27,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,9│ 28,2│ 38,4│ 53,1│ 70,9│ 79,5│ 84,2│ 76,0│ 60,5│ 36,1│16,7│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,6│ 20,8│ 29,9│ 39,7│ 66,4│ 78,1│ 82,6│ 73,8│ 51,5│ 25,3│15,5│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,9│ 28,2│ 38,4│ 53,1│ 70,9│ 79,5│ 84,2│ 76,0│ 60,5│ 36,1│16,7│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │30,3│ 54,1│ 64,3│ 76,7│ 75,5│ 80,8│ 85,7│ 78,1│ 85,3│ 64,7│33,6│27,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │57,6│ 87,8│ 88,8│ 92,5│ 86,8│ 94,7│111,9│124,0│120,1│101,4│58,4│52,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │48,8│ 85,5│121,9│168,8│207,8│239,3│254,6│233,7│176,9│112,2│55,1│41,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,6│ 20,8│ 29,9│ 39,7│ 47,0│ 50,4│ 50,3│ 45,1│ 35,7│ 25,3│15,5│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,1│ 41,7│ 59,8│ 79,5│ 94,1│100,7│100,7│ 90,2│ 71,5│ 50,6│31,0│23,6│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    BACAU
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │66,2│96,3│102,3│ 91,9│ 88,2│ 93,5│107,8│121,9│116,4│115,0│61,1│55,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │51,2│78,8│ 90,2│ 88,8│ 82,9│ 89,8│101,6│109,8│101,9│ 95,4│48,0│43,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │26,8│48,7│ 64,7│ 73,8│ 72,5│ 77,4│ 79,2│ 71,0│ 73,8│ 60,8│28,0│22,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,1│25,5│ 37,7│ 51,4│ 68,3│ 76,2│ 77,9│ 69,2│ 53,8│ 33,7│14,4│10,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,9│19,0│ 28,8│ 38,6│ 64,1│ 74,9│ 76,6│ 67,4│ 46,5│ 23,6│13,4│10,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,1│25,5│ 37,7│ 51,4│ 68,3│ 76,2│ 77,9│ 69,2│ 53,8│ 33,7│14,4│10,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │26,8│48,7│ 64,7│ 73,8│ 72,5│ 77,4│ 79,2│ 71,0│ 73,8│ 60,8│28,0│22,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │51,2│78,8│ 90,2│ 88,8│ 82,9│ 89,8│101,6│109,8│101,9│ 95,4│48,0│43,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │43,1│77,1│122,4│162,2│197,3│224,2│229,5│207,5│152,7│105,2│46,2│34,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,9│19,0│ 28,8│ 38,6│ 46,3│ 50,1│ 48,9│ 43,2│ 33,7│ 23,6│13,4│10,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,8│37,9│ 57,6│ 77,2│ 92,6│100,3│ 97,8│ 86,4│ 67,5│ 47,1│26,8│19,9│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    BARLAD
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │70,2│96,6│100,0│ 97,6│ 88,7│ 99,2│111,6│127,0│124,1│122,4│64,5│57,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │54,2│79,1│ 88,4│ 94,3│ 83,4│ 95,0│105,1│114,2│108,3│101,2│50,6│44,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,2│49,0│ 63,6│ 77,8│ 72,8│ 81,1│ 81,4│ 73,2│ 77,6│ 63,9│29,3│23,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,5│25,7│ 37,4│ 53,1│ 68,6│ 79,7│ 80,0│ 71,3│ 55,8│ 34,8│14,8│10,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,3│19,1│ 28,8│ 39,1│ 64,4│ 78,3│ 78,6│ 69,4│ 47,9│ 23,8│13,8│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,5│25,7│ 37,4│ 53,1│ 68,6│ 79,7│ 80,0│ 71,3│ 55,8│ 34,8│14,8│10,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,2│49,0│ 63,6│ 77,8│ 72,8│ 81,1│ 81,4│ 73,2│ 77,6│ 63,9│29,3│23,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │54,2│79,1│ 88,4│ 94,3│ 83,4│ 95,0│105,1│114,2│108,3│101,2│50,6│44,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,2│77,5│120,4│171,6│198,5│240,3│238,1│215,5│160,9│110,3│48,2│35,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,3│19,1│ 28,8│ 39,1│ 46,4│ 50,4│ 49,3│ 43,8│ 34,0│ 23,8│13,8│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│24,5│38,3│ 57,7│ 78,3│ 92,8│100,7│ 98,6│ 87,5│ 67,9│ 47,7│27,6│20,4│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    BOTOSANI
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │73,4│94,4│102,2│ 91,9│ 90,5│ 90,2│105,0│119,4│116,6│112,9│62,2│58,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │56,4│77,2│ 90,1│ 88,8│ 85,0│ 86,8│ 99,1│107,6│101,9│ 93,6│48,7│44,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,7│47,6│ 64,4│ 73,7│ 73,9│ 75,2│ 77,7│ 69,8│ 73,6│ 59,5│28,1│22,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,0│24,7│ 37,2│ 51,1│ 69,5│ 74,1│ 76,4│ 68,1│ 53,4│ 32,9│14,1│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,7│18,3│ 28,2│ 38,3│ 65,1│ 72,9│ 75,2│ 66,3│ 46,1│ 22,8│13,0│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,0│24,7│ 37,2│ 51,1│ 69,5│ 74,1│ 76,4│ 68,1│ 53,4│ 32,9│14,1│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,7│47,6│ 64,4│ 73,7│ 73,9│ 75,2│ 77,7│ 69,8│ 73,6│ 59,5│28,1│22,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │56,4│77,2│ 90,1│ 88,8│ 85,0│ 86,8│ 99,1│107,6│101,9│ 93,6│48,7│44,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,4│75,1│121,7│162,1│203,0│215,1│223,4│203,4│152,3│102,9│46,1│34,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,7│18,3│ 28,2│ 38,3│ 46,4│ 49,8│ 48,8│ 42,7│ 33,2│ 22,8│13,0│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,4│36,5│ 56,4│ 76,6│ 92,8│ 99,6│ 97,5│ 85,4│ 66,4│ 45,7│26,1│19,3│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    Municipiul BUCURESTI
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │76,7│106,9│103,5│ 94,8│ 91,6│ 96,8│ 94,9│138,1│136,8│125,7│73,3│68,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │59,3│ 87,3│ 91,4│ 91,6│ 86,0│ 92,8│ 89,9│123,8│119,1│104,1│57,4│53,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │30,9│ 53,9│ 65,9│ 76,0│ 74,9│ 79,6│ 72,2│ 78,0│ 84,6│ 66,0│33,0│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,9│ 28,0│ 38,9│ 52,8│ 70,4│ 78,2│ 71,1│ 75,8│ 60,1│ 36,3│16,5│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,6│ 20,7│ 30,0│ 39,6│ 65,9│ 76,9│ 70,1│ 73,7│ 51,2│ 25,2│15,3│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,9│ 28,0│ 38,9│ 52,8│ 70,4│ 78,2│ 71,1│ 75,8│ 60,1│ 36,3│16,5│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │30,9│ 53,9│ 65,9│ 76,0│ 74,9│ 79,6│ 72,2│ 78,0│ 84,6│ 66,0│33,0│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │59,3│ 87,3│ 91,4│ 91,6│ 86,0│ 92,8│ 89,9│123,8│119,1│104,1│57,4│53,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │49,6│ 85,0│124,8│167,2│205,6│233,5│200,8│233,2│175,5│114,2│54,2│41,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,6│ 20,7│ 30,0│ 39,6│ 46,9│ 50,3│ 48,2│ 45,0│ 35,6│ 25,2│15,3│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,1│ 41,4│ 60,0│ 79,2│ 93,9│100,7│ 96,3│ 90,1│ 71,1│ 50,4│30,6│23,5│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CALAFAT
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │78,4│113,0│100,7│ 93,5│ 91,7│ 98,4│118,0│129,1│132,3│121,4│70,6│65,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │60,6│ 92,2│ 89,1│ 90,4│ 86,1│ 94,3│110,9│116,1│115,3│100,8│55,4│50,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,6│ 56,4│ 64,5│ 75,1│ 75,0│ 80,6│ 85,1│ 74,4│ 82,3│ 64,4│32,1│26,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,2│ 28,8│ 38,5│ 52,4│ 70,5│ 79,2│ 83,6│ 72,4│ 58,8│ 36,0│16,4│12,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,8│ 21,0│ 29,9│ 39,5│ 66,0│ 77,8│ 82,1│ 70,5│ 50,3│ 25,3│15,2│11,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,2│ 28,8│ 38,5│ 52,4│ 70,5│ 79,2│ 83,6│ 72,4│ 58,8│ 36,0│16,4│12,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,6│ 56,4│ 64,5│ 75,1│ 75,0│ 80,6│ 85,1│ 74,4│ 82,3│ 64,4│32,1│26,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │60,6│ 92,2│ 89,1│ 90,4│ 86,1│ 94,3│110,9│116,1│115,3│100,8│55,4│50,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │50,6│ 88,7│122,2│165,1│205,9│238,0│252,1│219,2│170,6│111,6│53,0│39,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,8│ 21,0│ 29,9│ 39,5│ 47,0│ 50,4│ 50,2│ 44,4│ 35,3│ 25,3│15,2│11,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,6│ 42,1│ 59,9│ 79,1│ 93,9│100,7│100,4│ 88,8│ 70,7│ 50,5│30,4│23,2│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CALARASI
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │78,6│111,0│103,8│ 92,6│ 90,2│ 97,1│117,7│137,9│131,3│133,0│76,1│68,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │60,7│ 90,6│ 91,7│ 89,5│ 84,8│ 93,1│110,6│123,6│114,4│109,8│59,4│52,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,5│ 55,5│ 66,1│ 74,5│ 73,9│ 79,7│ 84,9│ 77,9│ 81,7│ 69,0│34,0│27,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,0│ 28,4│ 38,9│ 52,1│ 69,6│ 78,4│ 83,4│ 75,7│ 58,5│ 37,2│16,7│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,7│ 20,8│ 30,0│ 39,4│ 65,2│ 77,0│ 81,9│ 73,6│ 50,0│ 25,2│15,5│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,0│ 28,4│ 38,9│ 52,1│ 69,6│ 78,4│ 83,4│ 75,7│ 58,5│ 37,2│16,7│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,5│ 55,5│ 66,1│ 74,5│ 73,9│ 79,7│ 84,9│ 77,9│ 81,7│ 69,0│34,0│27,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │60,7│ 90,6│ 91,7│ 89,5│ 84,8│ 93,1│110,6│123,6│114,4│109,8│59,4│52,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │50,4│ 87,3│125,1│163,6│202,0│234,2│251,4│232,9│169,4│118,8│55,6│41,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,7│ 20,8│ 30,0│ 39,4│ 46,8│ 50,3│ 50,2│ 45,0│ 35,2│ 25,2│15,5│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,3│ 41,6│ 60,0│ 78,7│ 93,6│100,7│100,3│ 90,0│ 70,3│ 50,4│31,0│23,4│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CAMPINA
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │98,8│108,3│ 95,8│ 91,0│ 90,9│ 91,4│ 99,6│109,9│122,5│114,3│89,1│75,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │75,4│ 88,3│ 84,9│ 88,1│ 85,4│ 87,8│ 94,3│ 99,6│107,1│ 95,0│68,9│57,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │37,2│ 54,1│ 61,7│ 73,4│ 74,3│ 76,0│ 74,9│ 66,7│ 77,1│ 61,0│38,2│28,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,7│ 27,6│ 37,1│ 51,4│ 69,9│ 74,8│ 73,7│ 65,2│ 55,8│ 34,4│17,3│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,9│ 20,2│ 29,1│ 39,0│ 65,5│ 73,6│ 72,6│ 63,6│ 48,1│ 24,4│15,8│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,7│ 27,6│ 37,1│ 51,4│ 69,9│ 74,8│ 73,7│ 65,2│ 55,8│ 34,4│17,3│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │37,2│ 54,1│ 61,7│ 73,4│ 74,3│ 76,0│ 74,9│ 66,7│ 77,1│ 61,0│38,2│28,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │75,4│ 88,3│ 84,9│ 88,1│ 85,4│ 87,8│ 94,3│ 99,6│107,1│ 95,0│68,9│57,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │58,0│ 85,0│117,0│161,0│203,8│218,2│211,4│189,0│159,7│105,9│61,4│43,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,9│ 20,2│ 29,1│ 39,0│ 46,8│ 50,0│ 48,6│ 43,1│ 34,5│ 24,4│15,8│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,8│ 40,4│ 58,2│ 77,9│ 93,5│100,0│ 97,2│ 86,2│ 69,0│ 48,8│31,6│23,3│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CARANSEBES
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │72,9│94,8│ 95,0│ 85,8│ 85,9│ 91,9│107,1│120,0│124,3│120,6│69,1│60,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │56,3│77,8│ 84,2│ 83,1│ 80,9│ 88,3│101,0│108,2│108,5│ 99,9│54,1│46,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │29,3│48,5│ 61,2│ 69,7│ 71,0│ 76,3│ 78,9│ 70,5│ 77,9│ 63,5│31,2│24,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,1│25,9│ 36,9│ 49,7│ 67,0│ 75,1│ 77,6│ 68,7│ 56,2│ 35,1│15,7│11,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,8│19,6│ 28,9│ 38,3│ 63,1│ 73,9│ 76,3│ 66,9│ 48,3│ 24,4│14,5│10,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,1│25,9│ 36,9│ 49,7│ 67,0│ 75,1│ 77,6│ 68,7│ 56,2│ 35,1│15,7│11,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │29,3│48,5│ 61,2│ 69,7│ 71,0│ 76,3│ 78,9│ 70,5│ 77,9│ 63,5│31,2│24,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │56,3│77,8│ 84,2│ 83,1│ 80,9│ 88,3│101,0│108,2│108,5│ 99,9│54,1│46,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │47,0│77,2│116,1│152,4│191,7│219,6│227,9│204,7│161,4│109,9│51,3│36,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,8│19,6│ 28,9│ 38,3│ 46,2│ 50,0│ 49,0│ 43,3│ 34,4│ 24,4│14,5│10,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│25,7│39,1│ 57,9│ 76,6│ 92,3│100,0│ 97,9│ 86,6│ 68,8│ 48,8│29,0│21,4│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CLUJ─NAPOCA
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │71,2│101,6│102,6│ 94,2│ 90,4│ 97,8│108,9│120,2│117,3│120,8│73,5│49,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │54,9│ 82,9│ 90,5│ 91,0│ 84,9│ 93,7│102,6│108,3│102,7│ 99,9│57,2│38,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,3│ 50,8│ 64,8│ 75,4│ 73,9│ 80,2│ 79,8│ 70,3│ 74,2│ 63,1│32,3│20,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,4│ 26,1│ 37,7│ 52,0│ 69,5│ 78,8│ 78,4│ 68,5│ 53,9│ 34,4│15,5│ 9,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,1│ 19,1│ 28,7│ 38,8│ 65,2│ 77,4│ 77,1│ 66,7│ 46,6│ 23,6│14,2│ 9,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,4│ 26,1│ 37,7│ 52,0│ 69,5│ 78,8│ 78,4│ 68,5│ 53,9│ 34,4│15,5│ 9,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,3│ 50,8│ 64,8│ 75,4│ 73,9│ 80,2│ 79,8│ 70,3│ 74,2│ 63,1│32,3│20,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │54,9│ 82,9│ 90,5│ 91,0│ 84,9│ 93,7│102,6│108,3│102,7│ 99,9│57,2│38,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,3│ 79,9│122,6│165,9│202,7│236,3│232,0│204,7│153,6│108,9│52,6│31,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,1│ 19,1│ 28,7│ 38,8│ 46,5│ 50,3│ 48,9│ 43,0│ 33,7│ 23,6│14,2│ 9,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│24,2│ 38,2│ 57,5│ 77,5│ 93,0│100,6│ 97,8│ 85,9│ 67,4│ 47,1│28,5│18,8│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CONSTANTA
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │92,3│110,7│108,5│100,2│ 95,5│102,1│119,4│134,3│136,6│123,9│81,0│70,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S V    │70,8│ 90,4│ 95,7│ 96,8│ 89,4│ 97,7│112,1│120,5│118,9│102,7│63,1│54,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │35,8│ 55,5│ 68,5│ 79,8│ 77,4│ 83,1│ 85,9│ 76,5│ 84,5│ 65,3│35,8│27,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │16,0│ 28,5│ 39,8│ 54,4│ 72,5│ 81,6│ 84,3│ 74,4│ 60,1│ 36,2│17,2│12,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │14,3│ 20,9│ 30,3│ 40,0│ 67,7│ 80,1│ 82,8│ 72,4│ 51,2│ 25,2│15,9│11,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │16,0│ 28,5│ 39,8│ 54,4│ 72,5│ 81,6│ 84,3│ 74,4│ 60,1│ 36,2│17,2│12,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │35,8│ 55,5│ 68,5│ 79,8│ 77,4│ 83,1│ 85,9│ 76,5│ 84,5│ 65,3│35,8│27,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │70,8│ 90,4│ 95,7│ 96,8│ 89,4│ 97,7│112,1│120,5│118,9│102,7│63,1│54,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │56,4│ 87,3│129,6│176,1│215,1│248,0│255,1│227,3│175,3│113,1│58,3│42,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│14,3│ 20,9│ 30,3│ 40,0│ 47,2│ 50,9│ 50,4│ 44,8│ 35,6│ 25,2│15,9│11,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│28,7│ 41,8│ 60,6│ 80,0│ 94,4│101,8│100,7│ 89,6│ 71,2│ 50,5│31,8│23,8│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CRAIOVA
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │76,9│113,6│ 99,7│ 94,1│ 90,8│ 97,5│115,2│135,9│136,0│124,0│73,2│68,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │59,4│ 92,6│ 88,3│ 91,0│ 85,3│ 93,5│108,3│121,9│118,4│102,8│57,3│52,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,0│ 56,6│ 64,0│ 75,6│ 74,3│ 80,0│ 83,5│ 77,1│ 84,2│ 65,4│33,0│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,0│ 28,8│ 38,2│ 52,6│ 69,9│ 78,6│ 82,0│ 75,0│ 59,9│ 36,2│16,5│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,6│ 20,9│ 29,8│ 39,5│ 65,5│ 77,3│ 80,5│ 72,9│ 51,1│ 25,2│15,3│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,0│ 28,8│ 38,2│ 52,6│ 69,9│ 78,6│ 82,0│ 75,0│ 59,9│ 36,2│16,5│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,0│ 56,6│ 64,0│ 75,6│ 74,3│ 80,0│ 83,5│ 77,1│ 84,2│ 65,4│33,0│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │59,4│ 92,6│ 88,3│ 91,0│ 85,3│ 93,5│108,3│121,9│118,4│102,8│57,3│52,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │49,8│ 88,8│121,3│166,1│203,5│235,5│245,8│229,8│174,7│113,1│54,2│41,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,6│ 20,9│ 29,8│ 39,5│ 46,9│ 50,3│ 49,9│ 44,9│ 35,5│ 25,2│15,3│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,2│ 41,9│ 59,6│ 79,1│ 93,7│100,7│ 99,7│ 89,8│ 71,1│ 50,4│30,7│23,5│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    CURTEA DE ARGES
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │90,4│115,3│ 99,4│ 87,0│ 86,2│ 91,4│110,4│130,5│129,0│124,0│79,0│80,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │69,2│ 93,8│ 87,9│ 84,2│ 81,2│ 87,8│104,0│117,2│112,5│102,7│61,5│61,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │34,8│ 56,9│ 63,6│ 70,5│ 71,2│ 76,0│ 80,7│ 74,8│ 80,4│ 65,0│34,8│30,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,3│ 28,4│ 37,8│ 50,1│ 67,2│ 74,8│ 79,3│ 72,8│ 57,5│ 35,6│16,6│12,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,7│ 20,4│ 29,3│ 38,5│ 63,2│ 73,6│ 77,9│ 70,8│ 49,3│ 24,6│15,3│11,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,3│ 28,4│ 37,8│ 50,1│ 67,2│ 74,8│ 79,3│ 72,8│ 57,5│ 35,6│16,6│12,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │34,8│ 56,9│ 63,6│ 70,5│ 71,2│ 76,0│ 80,7│ 74,8│ 80,4│ 65,0│34,8│30,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │69,2│ 93,8│ 87,9│ 84,2│ 81,2│ 87,8│104,0│117,2│112,5│102,7│61,5│61,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │54,7│ 88,8│120,4│154,4│192,4│218,2│235,4│221,2│166,6│112,3│56,5│45,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,7│ 20,4│ 29,3│ 38,5│ 46,2│ 50,0│ 49,1│ 44,3│ 34,7│ 24,6│15,3│11,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,4│ 40,7│ 58,6│ 77,0│ 92,4│100,0│ 98,3│ 88,6│ 69,3│ 49,1│30,6│23,8│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    DOROHOI
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │66,9│90,4│ 96,4│ 90,8│ 87,4│ 88,5│102,5│112,7│116,2│109,7│61,9│59,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │51,5│74,0│ 85,1│ 87,8│ 82,2│ 85,2│ 96,9│101,9│101,7│ 91,0│48,4│45,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │26,6│45,9│ 61,3│ 72,9│ 71,9│ 74,1│ 76,4│ 67,4│ 73,4│ 58,1│27,9│23,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │12,5│24,1│ 36,1│ 50,7│ 67,7│ 73,0│ 75,2│ 65,8│ 53,2│ 32,3│14,0│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,3│18,0│ 27,8│ 38,1│ 63,6│ 71,8│ 73,9│ 64,1│ 45,9│ 22,7│12,9│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │12,5│24,1│ 36,1│ 50,7│ 67,7│ 73,0│ 75,2│ 65,8│ 53,2│ 32,3│14,0│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │26,6│45,9│ 61,3│ 72,9│ 71,9│ 74,1│ 76,4│ 67,4│ 73,4│ 58,1│27,9│23,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │51,5│74,0│ 85,1│ 87,8│ 82,2│ 85,2│ 96,9│101,9│101,7│ 91,0│48,4│45,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │42,4│72,7│116,1│160,3│195,4│210,5│217,8│193,1│151,9│100,6│45,8│34,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,3│18,0│ 27,8│ 38,1│ 46,0│ 49,6│ 48,6│ 42,5│ 33,1│ 22,7│12,9│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│22,7│36,0│ 55,7│ 76,2│ 92,1│ 99,2│ 97,3│ 85,1│ 66,2│ 45,3│25,9│19,3│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    DRAGASANI
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │88,5│119,8│100,5│ 93,3│ 89,3│ 96,8│114,6│135,3│134,2│126,5│77,5│77,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │67,9│ 97,4│ 88,8│ 90,2│ 83,9│ 92,8│107,7│121,4│116,9│104,7│60,4│59,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │34,4│ 58,9│ 64,2│ 74,9│ 73,3│ 79,6│ 83,1│ 76,8│ 83,2│ 66,2│34,4│29,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,5│ 29,1│ 38,2│ 52,2│ 69,0│ 78,2│ 81,6│ 74,7│ 59,2│ 36,2│16,7│12,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,9│ 20,8│ 29,6│ 39,3│ 64,8│ 76,9│ 80,2│ 72,6│ 50,5│ 24,9│15,4│12,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,5│ 29,1│ 38,2│ 52,2│ 69,0│ 78,2│ 81,6│ 74,7│ 59,2│ 36,2│16,7│12,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │34,4│ 58,9│ 64,2│ 74,9│ 73,3│ 79,6│ 83,1│ 76,8│ 83,2│ 66,2│34,4│29,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │67,9│ 97,4│ 88,8│ 90,2│ 83,9│ 92,8│107,7│121,4│116,9│104,7│60,4│59,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │54,4│ 91,7│121,7│164,7│199,9│233,5│244,5│228,8│172,5│114,3│56,1│44,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,9│ 20,8│ 29,6│ 39,3│ 46,7│ 50,3│ 49,8│ 44,8│ 35,2│ 24,9│15,4│12,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,8│ 41,5│ 59,2│ 78,6│ 93,3│100,7│ 99,5│ 89,5│ 70,4│ 49,8│30,8│24,0│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    GALATI
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │80,0│102,6│102,5│ 92,6│ 90,9│ 96,9│135,4│134,8│133,5│127,6│70,6│69,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │61,5│ 83,9│ 90,5│ 89,6│ 85,4│ 92,9│126,5│120,9│116,2│105,4│55,3│53,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,5│ 51,7│ 65,1│ 74,4│ 74,3│ 79,6│ 94,5│ 76,5│ 82,7│ 66,3│31,7│27,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,6│ 26,8│ 38,2│ 51,9│ 69,9│ 78,3│ 92,6│ 74,4│ 58,8│ 35,9│15,8│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,1│ 19,8│ 29,3│ 39,0│ 65,5│ 77,0│ 90,7│ 72,3│ 50,1│ 24,4│14,6│11,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,6│ 26,8│ 38,2│ 51,9│ 69,9│ 78,3│ 92,6│ 74,4│ 58,8│ 35,9│15,8│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,5│ 51,7│ 65,1│ 74,4│ 74,3│ 79,6│ 94,5│ 76,5│ 82,7│ 66,3│31,7│27,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │61,5│ 83,9│ 90,5│ 89,6│ 85,4│ 92,9│126,5│120,9│116,2│105,4│55,3│53,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │50,0│ 81,6│123,2│163,6│203,8│233,8│290,7│228,0│171,4│114,3│52,0│40,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,1│ 19,8│ 29,3│ 39,0│ 46,7│ 50,3│ 51,2│ 44,6│ 34,9│ 24,4│14,6│11,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│26,3│ 39,7│ 58,7│ 78,1│ 93,4│100,6│102,4│ 89,1│ 69,7│ 48,8│29,2│22,5│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    IASI
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │66,9│87,4│100,2│ 92,0│ 89,6│ 95,6│108,6│122,1│119,4│113,1│62,1│56,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │51,6│71,7│ 88,4│ 88,9│ 84,2│ 91,7│102,3│110,0│104,3│ 93,8│48,7│43,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │26,8│44,9│ 63,4│ 73,8│ 73,4│ 78,8│ 79,6│ 71,1│ 75,1│ 59,7│28,2│22,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │12,8│24,1│ 37,1│ 51,2│ 69,1│ 77,5│ 78,2│ 69,2│ 54,3│ 33,2│14,3│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,7│18,2│ 28,4│ 38,4│ 64,7│ 76,2│ 76,9│ 67,4│ 46,8│ 23,2│13,2│ 9,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │12,8│24,1│ 37,1│ 51,2│ 69,1│ 77,5│ 78,2│ 69,2│ 54,3│ 33,2│14,3│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │26,8│44,9│ 63,4│ 73,8│ 73,4│ 78,8│ 79,6│ 71,1│ 75,1│ 59,7│28,2│22,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │51,6│71,7│ 88,4│ 88,9│ 84,2│ 91,7│102,3│110,0│104,3│ 93,8│48,7│43,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │43,0│71,5│120,1│162,3│200,8│230,1│231,3│207,8│155,5│103,5│46,4│34,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,7│18,2│ 28,4│ 38,4│ 46,4│ 50,2│ 48,8│ 43,1│ 33,5│ 23,2│13,2│ 9,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,3│36,5│ 56,8│ 76,9│ 92,8│100,5│ 97,7│ 86,2│ 67,0│ 46,3│26,5│19,5│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    ORADEA
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │69,9│99,6│ 95,2│ 93,5│ 90,1│ 94,5│108,4│119,9│125,9│124,9│71,3│59,8│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │53,9│81,3│ 84,2│ 90,4│ 84,6│ 90,7│102,1│108,0│109,8│103,1│55,5│45,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │27,9│49,9│ 60,9│ 74,9│ 73,7│ 78,0│ 79,5│ 70,1│ 78,4│ 64,6│31,5│23,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,2│25,7│ 36,3│ 51,8│ 69,4│ 76,7│ 78,2│ 68,3│ 56,1│ 34,7│15,2│10,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,9│18,8│ 28,2│ 38,6│ 65,0│ 75,5│ 76,8│ 66,6│ 48,0│ 23,4│14,0│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,2│25,7│ 36,3│ 51,8│ 69,4│ 76,7│ 78,2│ 68,3│ 56,1│ 34,7│15,2│10,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │27,9│49,9│ 60,9│ 74,9│ 73,7│ 78,0│ 79,5│ 70,1│ 78,4│ 64,6│31,5│23,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │53,9│81,3│ 84,2│ 90,4│ 84,6│ 90,7│102,1│108,0│109,8│103,1│55,5│45,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │44,5│78,6│115,5│164,8│202,0│226,9│230,9│204,2│162,5│111,2│51,3│35,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,9│18,8│ 28,2│ 38,6│ 46,5│ 50,2│ 48,9│ 42,9│ 33,8│ 23,4│14,0│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,8│37,7│ 56,4│ 77,3│ 92,9│100,4│ 97,7│ 85,8│ 67,5│ 46,8│27,9│20,1│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    PREDEAL
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │82,1│105,3│ 95,1│ 81,2│ 75,9│ 82,1│ 97,0│114,1│114,8│120,2│76,1│74,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │63,1│ 86,0│ 84,2│ 78,7│ 71,9│ 79,3│ 91,9│103,2│100,6│ 99,6│59,3│56,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │32,2│ 52,8│ 61,2│ 66,4│ 64,0│ 69,6│ 73,4│ 68,3│ 73,2│ 63,3│33,6│28,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,7│ 27,1│ 36,9│ 48,0│ 60,8│ 68,7│ 72,3│ 66,7│ 53,7│ 35,0│16,2│12,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,2│ 19,9│ 28,9│ 37,6│ 57,7│ 67,7│ 71,2│ 65,0│ 46,7│ 24,3│15,0│11,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,7│ 27,1│ 36,9│ 48,0│ 60,8│ 68,7│ 72,3│ 66,7│ 53,7│ 35,0│16,2│12,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │32,2│ 52,8│ 61,2│ 66,4│ 64,0│ 69,6│ 73,4│ 68,3│ 73,2│ 63,3│33,6│28,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │63,1│ 86,0│ 84,2│ 78,7│ 71,9│ 79,3│ 91,9│103,2│100,6│ 99,6│59,3│56,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │51,0│ 83,1│116,1│144,7│167,6│193,1│205,6│195,5│151,5│109,6│54,8│42,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,2│ 19,9│ 28,9│ 37,6│ 44,2│ 48,5│ 48,4│ 43,2│ 34,2│ 24,3│15,0│11,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│26,4│ 39,8│ 57,8│ 75,2│ 88,4│ 97,0│ 96,7│ 86,4│ 68,4│ 48,7│29,9│22,9│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    RAMNICU SARAT
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │   LUNA     │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │91,5│116,5│105,6│ 93,6│ 90,6│ 95,6│113,7│133,5│134,0│132,2│77,6│77,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │70,0│ 94,7│ 93,1│ 90,4│ 85,1│ 91,7│107,0│119,8│116,6│109,1│60,4│59,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │35,0│ 57,3│ 66,7│ 75,1│ 74,1│ 78,8│ 82,6│ 76,0│ 82,9│ 68,3│34,2│29,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,3│ 28,4│ 38,7│ 52,2│ 69,8│ 77,5│ 81,2│ 73,9│ 58,9│ 36,5│16,4│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,6│ 20,2│ 29,5│ 39,1│ 65,4│ 76,2│ 79,7│ 71,9│ 50,3│ 24,5│15,1│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,3│ 28,4│ 38,7│ 52,2│ 69,8│ 77,5│ 81,2│ 73,9│ 58,9│ 36,5│16,4│12,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │35,0│ 57,3│ 66,7│ 75,1│ 74,1│ 78,8│ 82,6│ 76,0│ 82,9│ 68,3│34,2│29,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │70,0│ 94,7│ 93,1│ 90,4│ 85,1│ 91,7│107,0│119,8│116,6│109,1│60,4│59,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │54,9│ 89,2│126,2│165,1│203,1│230,0│242,7│226,0│172,0│117,5│55,6│43,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,6│ 20,2│ 29,5│ 39,1│ 46,7│ 50,3│ 49,6│ 44,5│ 34,9│ 24,5│15,1│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,2│ 40,5│ 59,1│ 78,3│ 93,4│100,5│ 99,2│ 89,0│ 69,9│ 49,1│30,2│23,3│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    ROSIORI DE VEDE
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │79,1│114,8│101,3│ 94,0│ 91,4│ 99,6│117,5│138,1│132,3│125,8│75,2│67,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │61,0│ 93,5│ 89,6│ 90,9│ 85,8│ 95,4│110,4│123,7│115,3│104,2│58,8│52,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,7│ 57,1│ 64,8│ 75,5│ 74,7│ 81,3│ 84,8│ 78,0│ 82,3│ 66,1│33,7│27,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,1│ 28,9│ 38,5│ 52,6│ 70,3│ 79,9│ 83,3│ 75,8│ 58,8│ 36,4│16,7│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,7│ 21,0│ 29,9│ 39,5│ 65,8│ 78,5│ 81,8│ 73,7│ 50,3│ 25,2│15,5│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,1│ 28,9│ 38,5│ 52,6│ 70,3│ 79,9│ 83,3│ 75,8│ 58,8│ 36,4│16,7│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,7│ 57,1│ 64,8│ 75,5│ 74,7│ 81,3│ 84,8│ 78,0│ 82,3│ 66,1│33,7│27,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │61,0│ 93,5│ 89,6│ 90,9│ 85,8│ 95,4│110,4│123,7│115,3│104,2│58,8│52,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │50,7│ 89,4│122,8│165,9│205,0│241,2│250,9│233,2│170,6│114,3│55,2│40,9│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,7│ 21,0│ 29,9│ 39,5│ 46,9│ 50,5│ 50,1│ 45,0│ 35,3│ 25,2│15,5│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,4│ 41,9│ 59,8│ 79,1│ 93,8│100,9│100,3│ 90,1│ 70,5│ 50,4│30,9│23,4│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    SATU MARE
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │71,1│98,1│100,9│ 93,5│ 88,0│ 92,3│106,6│122,1│125,2│118,5│64,2│59,5│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │54,7│80,1│ 89,0│ 90,3│ 82,8│ 88,6│100,5│110,0│109,1│ 98,0│50,2│45,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │27,9│49,1│ 63,7│ 74,8│ 72,3│ 76,6│ 78,5│ 71,0│ 77,9│ 61,7│28,7│23,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │12,8│25,1│ 36,9│ 51,6│ 68,1│ 75,4│ 77,2│ 69,2│ 55,6│ 33,5│14,2│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,6│18,3│ 28,1│ 38,4│ 63,9│ 74,1│ 76,0│ 67,3│ 47,6│ 22,8│13,1│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │12,8│25,1│ 36,9│ 51,6│ 68,1│ 75,4│ 77,2│ 69,2│ 55,6│ 33,5│14,2│10,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │27,9│49,1│ 63,7│ 74,8│ 72,3│ 76,6│ 78,5│ 71,0│ 77,9│ 61,7│28,7│23,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │54,7│80,1│ 89,0│ 90,3│ 82,8│ 88,6│100,5│110,0│109,1│ 98,0│50,2│45,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │44,3│77,1│120,4│164,7│196,9│220,7│226,9│207,8│161,4│106,4│47,0│34,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,6│18,3│ 28,1│ 38,4│ 46,1│ 50,0│ 48,8│ 43,0│ 33,4│ 22,8│13,1│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,1│36,7│ 56,2│ 76,7│ 92,3│100,0│ 97,6│ 85,9│ 66,8│ 45,7│26,3│19,4│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    SIBIU
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │69,9│97,2│ 98,3│ 91,7│ 87,6│ 90,6│107,2│116,9│118,0│121,1│75,1│51,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │54,0│79,6│ 86,9│ 88,7│ 82,5│ 87,1│101,0│105,5│103,3│100,3│58,5│40,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,3│49,4│ 62,8│ 73,8│ 72,2│ 75,5│ 78,9│ 69,3│ 74,8│ 63,6│33,2│21,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,7│26,0│ 37,3│ 51,5│ 68,0│ 74,3│ 77,6│ 67,6│ 54,4│ 34,9│16,0│10,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,5│19,4│ 29,0│ 38,9│ 63,9│ 73,2│ 76,3│ 65,9│ 47,1│ 24,2│14,8│ 9,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,7│26,0│ 37,3│ 51,5│ 68,0│ 74,3│ 77,6│ 67,6│ 54,4│ 34,9│16,0│10,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,3│49,4│ 62,8│ 73,8│ 72,2│ 75,5│ 78,9│ 69,3│ 74,8│ 63,6│33,2│21,3│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │54,0│79,6│ 86,9│ 88,7│ 82,5│ 87,1│101,0│105,5│103,3│100,3│58,5│40,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,4│78,3│119,1│162,0│195,9│216,1│228,1│199,8│154,7│109,9│54,1│32,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,5│19,4│ 29,0│ 38,9│ 46,3│ 49,9│ 48,9│ 43,2│ 34,1│ 24,2│14,8│ 9,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│25,0│38,9│ 57,9│ 77,7│ 92,7│ 99,8│ 97,9│ 86,4│ 68,3│ 48,3│29,5│19,9│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    SIGHET
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │73,6│97,6│100,5│ 95,6│ 88,1│ 90,7│104,4│114,7│114,6│127,6│76,9│49,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │56,5│79,7│ 88,6│ 92,3│ 82,8│ 87,2│ 98,6│103,6│100,3│105,2│59,6│37,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,7│48,8│ 63,5│ 76,2│ 72,4│ 75,6│ 77,4│ 68,1│ 72,6│ 65,6│33,1│20,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,0│25,0│ 36,8│ 52,2│ 68,2│ 74,4│ 76,1│ 66,5│ 52,8│ 34,7│15,2│ 9,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │11,7│18,3│ 28,1│ 38,5│ 64,0│ 73,2│ 74,9│ 64,8│ 45,7│ 23,1│13,9│ 9,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,0│25,0│ 36,8│ 52,2│ 68,2│ 74,4│ 76,1│ 66,5│ 52,8│ 34,7│15,2│ 9,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,7│48,8│ 63,5│ 76,2│ 72,4│ 75,6│ 77,4│ 68,1│ 72,6│ 65,6│33,1│20,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │56,5│79,7│ 88,6│ 92,3│ 82,8│ 87,2│ 98,6│103,6│100,3│105,2│59,6│37,9│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,4│76,8│120,1│168,0│197,1│216,5│222,0│196,2│150,2│112,6│53,4│30,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│11,7│18,3│ 28,1│ 38,5│ 46,1│ 49,9│ 48,7│ 42,6│ 33,1│ 23,1│13,9│ 9,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│23,3│36,6│ 56,2│ 77,0│ 92,3│ 99,7│ 97,4│ 85,2│ 66,2│ 46,2│27,8│18,1│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TARGU JIU
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │78,7│112,7│ 98,3│ 98,5│ 90,7│ 94,9│112,0│130,5│129,5│117,9│70,3│69,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │60,6│ 91,8│ 87,0│ 95,2│ 85,2│ 91,1│105,4│117,2│112,9│ 97,9│55,0│53,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,3│ 56,0│ 63,0│ 78,5│ 74,2│ 78,3│ 81,6│ 74,8│ 80,7│ 62,5│31,7│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,7│ 28,2│ 37,7│ 53,7│ 69,8│ 77,1│ 80,2│ 72,8│ 57,7│ 35,0│15,9│12,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,3│ 20,4│ 29,3│ 39,6│ 65,5│ 75,8│ 78,8│ 70,8│ 49,4│ 24,6│14,8│11,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,7│ 28,2│ 37,7│ 53,7│ 69,8│ 77,1│ 80,2│ 72,8│ 57,7│ 35,0│15,9│12,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,3│ 56,0│ 63,0│ 78,5│ 74,2│ 78,3│ 81,6│ 74,8│ 80,7│ 62,5│31,7│27,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │60,6│ 91,8│ 87,0│ 95,2│ 85,2│ 91,1│105,4│117,2│112,9│ 97,9│55,0│53,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │49,9│ 87,6│119,5│173,2│203,4│228,2│238,9│221,2│167,2│108,5│52,1│41,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,3│ 20,4│ 29,3│ 39,6│ 46,8│ 50,2│ 49,4│ 44,3│ 34,8│ 24,6│14,8│11,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│26,6│ 40,8│ 58,7│ 79,2│ 93,5│100,5│ 98,8│ 88,7│ 69,6│ 49,2│29,5│22,9│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TARGU MURES
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │65,5│93,2│100,5│ 96,1│ 89,6│ 97,1│111,7│122,0│120,4│122,2│73,2│48,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │50,8│76,5│ 88,8│ 92,8│ 84,3│ 93,1│105,2│109,9│105,3│101,2│57,2│37,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │26,9│47,8│ 64,0│ 76,8│ 73,5│ 79,7│ 81,4│ 71,2│ 76,0│ 64,1│32,6│20,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,4│25,6│ 37,8│ 52,9│ 69,2│ 78,4│ 80,0│ 69,4│ 55,1│ 35,2│15,9│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,3│19,4│ 29,2│ 39,3│ 64,9│ 77,0│ 78,6│ 67,6│ 47,6│ 24,3│14,7│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,4│25,6│ 37,8│ 52,9│ 69,2│ 78,4│ 80,0│ 69,4│ 55,1│ 35,2│15,9│10,1│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │26,9│47,8│ 64,0│ 76,8│ 73,5│ 79,7│ 81,4│ 71,2│ 76,0│ 64,1│32,6│20,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │50,8│76,5│ 88,8│ 92,8│ 84,3│ 93,1│105,2│109,9│105,3│101,2│57,2│37,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │43,5│76,2│121,3│169,2│200,8│234,2│238,2│207,8│157,4│110,8│53,2│31,4│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,3│19,4│ 29,2│ 39,3│ 46,6│ 50,3│ 49,3│ 43,4│ 34,3│ 24,3│14,7│ 9,7│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│24,6│38,7│ 58,4│ 78,5│ 93,2│100,6│ 98,6│ 86,8│ 68,5│ 48,6│29,5│19,4│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TARGU SECUIESC
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │79,4│102,5│103,7│ 93,7│ 89,4│ 89,7│107,5│119,6│119,3│128,7│83,0│53,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │61,1│ 83,8│ 91,6│ 90,6│ 84,1│ 86,3│101,3│107,9│104,4│106,3│64,4│41,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │31,4│ 51,7│ 65,7│ 75,2│ 73,4│ 74,9│ 79,1│ 70,3│ 75,5│ 66,9│36,0│22,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │14,6│ 26,9│ 38,4│ 52,2│ 69,1│ 73,7│ 77,8│ 68,5│ 54,9│ 36,1│16,8│10,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,2│ 19,9│ 29,5│ 39,2│ 64,8│ 72,6│ 76,5│ 66,8│ 47,5│ 24,5│15,4│10,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │14,6│ 26,9│ 38,4│ 52,2│ 69,1│ 73,7│ 77,8│ 68,5│ 54,9│ 36,1│16,8│10,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │31,4│ 51,7│ 65,7│ 75,2│ 73,4│ 74,9│ 79,1│ 70,3│ 75,5│ 66,9│36,0│22,1│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │61,1│ 83,8│ 91,6│ 90,6│ 84,1│ 86,3│101,3│107,9│104,4│106,3│64,4│41,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │49,9│ 81,6│124,4│165,4│200,3│213,6│228,8│204,0│156,3│115,2│58,3│34,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,2│ 19,9│ 29,5│ 39,2│ 46,6│ 49,8│ 49,0│ 43,3│ 34,4│ 24,5│15,4│10,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│26,3│ 39,8│ 58,9│ 78,3│ 93,2│ 99,6│ 98,0│ 86,6│ 68,7│ 48,9│30,8│20,5│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TIMISOARA
    ┌────────────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │68,8│97,5│ 97,5│ 91,8│ 89,3│ 96,9│110,8│122,8│127,8│121,0│66,9│58,2│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │53,3│79,9│ 86,3│ 88,7│ 84,0│ 92,9│104,3│110,6│111,5│100,3│52,5│45,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │28,0│49,6│ 62,5│ 73,8│ 73,3│ 79,6│ 80,9│ 71,5│ 79,7│ 63,7│30,4│23,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │13,8│26,2│ 37,3│ 51,6│ 69,0│ 78,3│ 79,5│ 69,7│ 57,1│ 35,1│15,4│11,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │12,6│19,6│ 29,1│ 39,0│ 64,7│ 76,9│ 78,1│ 67,9│ 48,9│ 24,4│14,3│10,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │13,8│26,2│ 37,3│ 51,6│ 69,0│ 78,3│ 79,5│ 69,7│ 57,1│ 35,1│15,4│11,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │28,0│49,6│ 62,5│ 73,8│ 73,3│ 79,6│ 80,9│ 71,5│ 79,7│ 63,7│30,4│23,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │53,3│79,9│ 86,3│ 88,7│ 84,0│ 92,9│104,3│110,6│111,5│100,3│52,5│45,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │45,2│78,7│118,5│162,2│200,0│233,7│236,2│209,0│165,2│110,1│50,0│36,0│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│12,6│19,6│ 29,1│ 39,0│ 46,6│ 50,3│ 49,2│ 43,5│ 34,5│ 24,4│14,3│10,6│
    ├────────────┼────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│25,1│39,3│ 58,1│ 77,9│ 93,1│100,6│ 98,4│ 87,0│ 69,0│ 48,7│28,6│21,1│
    └────────────┴────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TURNU MAGURELE
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │76,1│111,0│ 99,4│ 94,1│ 91,4│101,5│118,9│139,1│131,1│124,3│72,5│65,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │58,8│ 90,7│ 88,0│ 90,9│ 85,9│ 97,1│111,7│124,6│114,3│103,1│56,8│50,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │30,9│ 55,7│ 63,9│ 75,6│ 74,7│ 82,6│ 85,6│ 78,4│ 81,8│ 65,6│32,9│26,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,1│ 28,7│ 38,3│ 52,7│ 70,3│ 81,2│ 84,0│ 76,2│ 58,5│ 36,4│16,6│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,7│ 21,1│ 29,9│ 39,7│ 65,9│ 79,7│ 82,5│ 74,1│ 50,1│ 25,4│15,4│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,1│ 28,7│ 38,3│ 52,7│ 70,3│ 81,2│ 84,0│ 76,2│ 58,5│ 36,4│16,6│12,2│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │30,9│ 55,7│ 63,9│ 75,6│ 74,7│ 82,6│ 85,6│ 78,4│ 81,8│ 65,6│32,9│26,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │58,8│ 90,7│ 88,0│ 90,9│ 85,9│ 97,1│111,7│124,6│114,3│103,1│56,8│50,6│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │49,7│ 87,7│121,1│166,1│205,0│246,3│254,0│234,8│169,4│113,7│54,1│40,3│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,7│ 21,1│ 29,9│ 39,7│ 47,0│ 50,8│ 50,3│ 45,2│ 35,3│ 25,4│15,4│11,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,5│ 42,2│ 59,9│ 79,3│ 93,9│101,6│100,6│ 90,4│ 70,6│ 50,9│30,9│23,4│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘
    
    TURNU SEVERIN
    ┌────────────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬────┐
    │    LUNA    │ I  │ II  │ III │ IV  │  V  │ VI  │ VII │VIII │ IX  │  X  │ XI │XII │
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S      │86,0│117,5│ 96,9│ 91,0│ 90,6│ 98,8│116,2│137,3│132,6│117,8│70,2│73,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─V    │66,1│ 95,6│ 85,8│ 88,0│ 85,1│ 94,6│109,2│123,1│115,5│ 97,8│55,0│56,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) V      │33,6│ 58,0│ 62,4│ 73,4│ 74,2│ 80,8│ 84,0│ 77,6│ 82,3│ 62,6│31,8│28,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─V    │15,3│ 28,9│ 37,5│ 51,5│ 69,8│ 79,4│ 82,5│ 75,5│ 58,7│ 35,1│16,0│12,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N      │13,8│ 20,7│ 29,4│ 39,1│ 65,4│ 78,0│ 81,1│ 73,3│ 50,2│ 24,8│14,9│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) N─E    │15,3│ 28,9│ 37,5│ 51,5│ 69,8│ 79,4│ 82,5│ 75,5│ 58,7│ 35,1│16,0│12,4│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) E      │33,6│ 58,0│ 62,4│ 73,4│ 74,2│ 80,8│ 84,0│ 77,6│ 82,3│ 62,6│31,8│28,7│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) S─E    │66,1│ 95,6│ 85,8│ 88,0│ 85,1│ 94,6│109,2│123,1│115,5│ 97,8│55,0│56,5│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(T) Oriz.  │53,3│ 90,5│118,3│161,0│203,1│239,0│248,0│232,0│170,7│108,6│52,3│43,0│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Vert.│13,8│ 20,7│ 29,4│ 39,1│ 46,8│ 50,3│ 50,0│ 44,9│ 35,1│ 24,8│14,9│11,8│
    ├────────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┼────┤
    │I(d) ─ Oriz.│27,6│ 41,4│ 58,8│ 78,2│ 93,6│100,7│ 99,9│ 89,8│ 70,2│ 49,5│29,8│23,6│
    └────────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴────┘



    ANEXA A.10 A


     PARAMETRI DE PERFORMANTA TERMICA A ELEMENTELOR DE ANVELOPA ÎN CONTACT CU SOLUL ŞI TEMPERATURI ALE SPATIILOR SUBZONELOR SECUNDARE ALE CLADIRILOR

    ANEXA A.10.1


     Valorile coeficientilor numerici din ecuatiile (10.1) .... (10.6)


      - Pereti laterali verticali (a(1), a(2), a(3))
                                Tabelul A.10.1.1.a
    ┌──────────────┬──────────────────┬───────────────────┐
    │ Coeficienti  │  Perete neizolat │  Perete izolat    │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   a(1)       │      0,1868      │      0,0080       │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   a(2)       │     -0,9596      │     -0,0647       │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   a(3)       │      1,9200      │      0,3415       │
    └──────────────┴──────────────────┴───────────────────┘
    
      - Pardoseala (c(1), c(2), c(3))
                                Tabelul A.10.1.1.b
    ┌──────────────┬──────────────────┬───────────────────┐
    │ Coeficienti  │  Perete neizolat │  Perete izolat    │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   c(1)       │      0,0632      │    4,15*10^-3     │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   c(2)       │      0,2636      │   -5,585*10^-2    │
    ├──────────────┼──────────────────┼───────────────────┤
    │   c(3)       │      0,4832      │      0,2352       │
    └──────────────┴──────────────────┴───────────────────┘
    
       - Pereti verticali (b(1K), b(2k), b(3k))
                                    Tabelul A.10.1.2.a
    ┌─────┬──────────────────────────┬───────────────────────────┐
    │Luna │     Perete neizolat      │      Perete izolat        │
    │     ├────────┬─────────┬───────┼─────────┬─────────┬───────┤
    │     │  b(1k) │   b(2k) │ b(3k) │   b(1k) │   b(2k) │  b(3k)│
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │I    │ 0,0746 │ -1,0756 │  2,15 │ -0,0308 │ -0,3126 │ 0,8227│
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │II   │ 0,397  │ -2,690  │  5,90 │ -0,1356 │  0,342  │ 0,0013│
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │III  │-1,065  │  4,897  │ -7,00 │  -0,1302│   0,757 │-1,7576│
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │IV   │-1,5411 │  7,882  │-14,05 │ -0,1806 │  1,3537 │-4,000 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │V    │-2,723  │ 14,305  │-27,06 │ -0,0945 │  1,4331 │-5,731 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │VI   │-3,139  │ 16,796  │-33,56 │ -0,1453 │  1,609  │-6,915 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │VII  │-3,700  │ 19,721  │-39,85 │ -0,1400 │  1,493  │-7,505 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │VIII │-3,910  │ 20,720  │-42,31 │ -0,0800 │  1,204  │-7,219 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │IX   │-3,210  │ 17,000  │-36,00 │ -0,0354 │  0,672  │-5,698 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │ X   │-2,100  │ 10,980  │-24,47 │ -0,0187 │  0,193  │-3,593 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │ XI  │-1,500  │  7,450  │-16,20 │ -0,0061 │ -0,1596 │-1,726 │
    ├─────┼────────┼─────────┼───────┼─────────┼─────────┼───────┤
    │ XII │-0,358  │  1,361  │ -3,96 │ -0,0124 │ -0,3516 │-0,0158│
    └─────┴────────┴─────────┴───────┴─────────┴─────────┴───────┘
    
         - Pardoseala (d(1k) d(2k), d(3k), d(4k))
                                 Tabelul A.10.1.2.b
    ┌─────┬──────────────────────────────────┬─────────────────────────────────┐
    │Luna │   Pardoseala neizolata           │      Pardoseala izolata         │
    ├─────┼───────┬────────┬────────┬────────┼─────┬───────┬────────┬──────────┤
    │     │ d(1k) │  d(2k) │  d(3k) │  d(4k) │d(1k)│  d(2k)│  d(3k) │  d(4k)   │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │I    │-0,106 │  0,5523│ -0,8013│ -1,9242│  0  │ 0,0734│ -0,1295│ -1,3967  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │II   │-0,0864│  0,522 │ -1,0702│ -1,0372│  0  │ 0,0227│ -0,0156│ -1,1787  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │III  │ 0,0893│ -0,4879│  0,890 │ -2,074 │  0  │-0,0256│  0,2645│ -1,4479  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │IV   │ 0,1322│ -0,9067│  2,1174│ -3,142 │  0  │-0,1098│  0,6464│ -1,9568  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │V    │ 0,2798│ -1,8181│  4,2374│ -5,053 │  0  │-0,146 │  0,9472│ -2,4136  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │VI   │ 0,345 │ -2,221 │  5,3477│ -6,4676│  0  │-0,149 │  1,1284│ -3,0328  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │VII  │ 0,3114│ -2,3194│  6,1655│ -7,783 │  0  │-0,148 │  1,2284│ -3,445   │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │VIII │ 0,3142│ -2,3858│  6,518 │ -8,593 │  0  │-0,1218│  1,1867│ -3,681   │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │IX   │ 0,2545│ -1,946 │  5,563 │ -8,222 │  0  │-0,065 │  0,942 │ -3,550   │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │X    │ 0,1983│ -1,345 │  3,8705│ -6,869 │  0  │-0,005 │  0,5967│ -3,1147  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │XI   │ 0,1025│ -0,762 │  2,4396│ -5,438 │  0  │ 0,0412│  0,2914│ -2,6016  │
    ├─────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────┼───────┼────────┼──────────┤
    │XII  │ 0,0137│ -0,0656│  0,5553│ -3,492 │  0  │ 0,0669│  0,0102│ -1,869   │
    └─────┴───────┴────────┴────────┴────────┴─────┴───────┴────────┴──────────┘



    ANEXA A.10.2


     Valorile coeficientilor inclusi in relatiile (10.29) şi (10.30)


               D(2)+B(2)*D(3)

        E(1) = --------------    (A. 10.2.1)
                1-B(3)*D(3)
    
                   D(4)

        E(2) = ------------      (A. 10.2.2)
                1-B(3)-D(3)
    
               D(1)+B(4)*D(3)

        E(3) = --------------     (A. 10.2.3)
                1-B(3)*D(3)
    
           C(5)* t(e)+C(6)+C(7)-0,861 * delta(CS)* q(R(0))* A(R(cs))* γ(θ(e))

    D(1) = ------------------------------------------------------------------
                                       C(1)
          (A.10.2.4)
    
                C(2)

        D(2) = ------         (A. 10.2.5)
                C(1)
    
                C(3)

        D(3) = ------    (A. 10.2.6)
                C(1)
    
                C(4)

        D(4) = -----     (A. 10.2.7)
                C(1)
    
    
           A(i,CS)   A(CS,S)   A(CS,P)      A[Pe,CS(j)]      A(Fe,CS(n))
    C(1) = ─────── + ─────── + ─────── + Σ  ─────────── + Σ  ─────────── +
           R(i,CS)   R(CS,S)   R(CS,P)   j  R(Pe,CS(j)    n  R(Fe,CS(n)
    
    + 0,33 * n(α(ΣCS)) * V(CS) ─ 0,861 * delta(CS)*q(R(0)) * A(R(CS) *
      omega(θ(e))               (A.10.2.8)
    
    
               A(i,CS)

        C(2) = -------      (A. 10.2.9)
               R(i,CS)
    
    
                A(CS,P)

        C(3) = -------- + 0,33 * n(a(cs,p))*V(cs)   (A. 10.2.10)
                R(CS,P)
    
                A(CS,S)

        C(4) = --------   (A. 10.2.11)
                R(CS,S)
    
        C(3) = 0,33 * n(a(CS,E)) * V(cs)       (A. 10.2.12)
    
    
                 A(PeCS(j))

        C(6) = Σ ---------- * t(E(PeCS(j))      (A. 10.2.13)
               j R(PeCS(j))
    
                 A(FeCS(n))

        C(7) = Σ ---------- * t(E(FeCS(n))      (A. 10.2.14)
               n R(FeCS(n))
    
                A(2)

        B(2) = ------           (A. 10.2.15)
                A(1)
    
                A(3)

        B(3) = ------      (A. 10.2.16)
                A(1)
    
                A(4)

        B(4) = ------      (A. 10.2.17)
                A(1)
    
    
            A(i,P)   A(CS,P)      A(Ac,P(j))      A[Ac,F(n)]
       A1 = ────── + ─────── +  Σ ────────── +  Σ ────────── +
            R(i,P)   R(CS,P)    j R(Ac,P(j))    n R(Ac,F(n))
    
            + 0,33 * n[a(Σ(P))] * V(p)    (A.10.2.18)
    
    
                A(j,P)

        A(2) = --------      (A. 10.2.19)
                R(j,P)
    
                A(CS,P)

        A(3) = -------- + 0,33 * n(a(CS,P)) *  V(p)   (A. 10.2.20)
                R(CS,P)
    
                  A(AcP(j))                   A(AcF(n))

        A(4) = Σ ----------*t(E(AcP(j))) + Σ ----------- *T(E(AcF(n)))+0,33*n(a(p,E)*
               j  R(AcP(j))                n  R(AcF(n))
    
               V(p) * θ(e)                            (A.10.2.21)
    
               ┌
               │1 -pentru zona secundara, incalzita direct
      δ(cs) = <                                               (A. 10.2.22)
               │0 - pentru zona sec undara neincalzlta.
               └



     Nota: Zona secundara este de tip culoar de trecere sau casa scarii

     Functiile γ(θ(e)) şi omega(θ(e)) sunt reprezentate in figura A. 10.2.1, in raport cu zona climatica in care este amplasata cladirea.

 (a se vedea imaginea asociată)

    ANEXA A.10.3


     Succesiunea etapelor de calcul privind transferul de caldura prin sol şi cel caracteristic spatiilor neocupate invecinate cu solul

     A.10.3.1 Subsol neocupat/ocupat
     A.10.3.1.1. Transfer de caldura catre aerul exterior
    1. Se determina suprafetele:

     A(lat)
     A(pard)
     in conformitate cu C 107/3.
    2. Se determina rezistentele termice:

     R(ve) - relatia(10.9) şi Anexa A.10.1
     R(pd) - relatia (10.10) şi Anexa A.10.1
    3. Se determina temperaturile exterioare de referinta lunare:

     θ(ev(k)) - relatia (10.11)
     V(pd(k)) - relatia (10.12)
    4. Se determina rezistenta termica medie:



        _
        R(e) - relatia (10.7)
    
        5. Se determina temperatura exterioara medie de referinta lunara:
        _
        θ(eR(k)) - relatia (10.8)



    6. Se determina fluxul termic disipat prin sol catre aerul exterior, in fiecare luna (k):
     Q(e(k)) - relatia (10.16)
     A.10.3.1.2 Transfer de caldura catre panza de apa freatica
    1. Se determina rezistentele termice:

     R(vf) - relatia (10.14)
     R(pdf) - relatia (10.15)
    2. Se determina rezistenta termica medie:


        _
        R(f) - relatia (10.13)


    3. Se determina fluxul termic disipat catre panza de apa freatica in fiecare luna (k):
     Q(f(k)) - relatia (10.17)
    A. 10.3.2 Cladire amplasata subteran pe un soclu

     A.10.3.2.1 Transfer de caldura catre aerul exterior
    1. Se determina suprafetele:

     A(lat)
     A(pard)
     in conformitate cu C 107/3.
    2. Se determina rezistentele termice:

     R(esc) - relatia (10.20) şi Anexa A.10.1
     R(pdsc) - relatia (10.21) şi Anexa A.10.1
    3. Se determina temperaturile exterioare de referinta lunare:

     θ(es(k)) - relatia (10.22)
     θ(pdsc(k)) - relatia (10.23)
    4. Se determina rezistenta termica medie:


        _
        R(esc) - relatia (10.18)


    5. Se determina temperatura exterioara medie de referinta lunara:

        _
        θ(esc(k)) - relatia (10.19)


    6. Se determina fluxul termic disipat prin sol catre aerul exterior:
     Q(sce) - relatia (10.25)
     A.10.3.2.2 Transfer de caldura catre panza de apa freatica
    1. Se determina rezistenta termica:

     R(fsc) - relatia (10.24)
    2. Se determina fluxul termic disipat catre panza de apa freatica in fiecare luna (k):

     Q(fsc(k)) - relatia (10.267)
    A. 10.3.3 Determinarea temperaturii spatiilor neocupate θ(s(k))
    1. Cladire cu un singur spatiu neocupat (subsol):

     Ecuatia (10.27)
    2. Cladire cu trei spatii neocupate (zone):

     Ecuatia (10.28) - θ(s(k));
     Ecuatia (10.29) - spatiul 1 adiacent subsolului;
     Ecuatia (10.30) - spatiul 2 adiacent spatiului 1.
     Determinarea fluxurilor termice disipate prin sol in cazul incintelor de tip subsol şi spatii ocupate caracterizate de temperatura de confort sau tehnologica θ(i(0)) se face cu relatiile (10.16), (10,17), (10.25) şi (10.26) in care θ(s(k)) = θ(i(0)).

    ANEXA A11

     (la cap. 11)

     TEMPERATURA PUNCTULUI DE ROUA (θ(r)) PENTRU DIFERITE TEMPERATURI SI UMIDITATI RELATIVE ALE AERULUI INTERIOR [°C]

    ┌────────────┬──────────────────────────────────────────────────┐
    │Umiditatea  │   Temperatura aerului interior, T(i), in °C      │
    │relativa a  ├────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬─────────┤
    │aerului     │        │       │       │       │       │         │
    │phi(i)      │    12  │    14 │    16 │    18 │    20 │    22   │
    │  %         │        │       │       │       │       │         │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │ 100        │  +12,0 │  +14,0│  +16,0│  +18,0│  +20,0│  +22,0  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  95        │  +11,2 │  +13,2│  +15,2│  +17,2│  +19,2│  +21,2  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  90        │  +10,4 │  +12,4│  +14,3│  +16,3│  +18,3│  +20,3  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  85        │  +9,6  │  +11,5│  +13,5│  +15,4│  +17,4│  +19,4  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  80        │  +8,7  │  +10,6│  +12,5│  +14,5│  +16,5│  +18,4  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  75        │  +7,7  │   +9,7│  +11,6│  +13,5│  +15,4│  +17,4  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  70        │  +6,7  │   +8,6│  +10,5│  +12,4│  +14,4│  +16,3  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  65        │  +5,7  │   +7,5│   +9,4│  +11,3│  +13,2│  +15,1  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  60        │  +4,5  │   +6,4│   +8,2│  +10,1│  +12,0│  +13,9  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  55        │  +3,2  │   +5,1│   +7,0│   +8,8│  +10,7│  +12,5  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  50        │  +1,9  │   +3,7│   +5,6│   +7,4│   +9,3│  +11,1  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  45        │  +0,4  │   +2,3│   +4,1│   +5,9│   +7,7│   +9,5  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  40        │  -1,0  │   +0,6│   +2,4│   +4,2│   +6,0│   +7,8  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  35        │  -2,6  │   -1,1│   +0,5│   +2,3│   +4,1│   +5,9  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  30        │  -4,5  │   -2,9│   -1,3│   +0,2│   +1,9│   +3,6  │
    ├────────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼─────────┤
    │  25        │  -6,6  │   -5,0│   -3,5│   -2,0│   -0,5│   +1,1  │
    └────────────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴─────────┘



    ANEXA A12


     METODA DE CALCUL PENTRU EVALUAREA INFLUENTEI SISTEMELOR DE PROTECTIE SOLARA ASUPRA PERFORMANTEI ENERGETICE A CLADIRII

     A12.1 EVALUAREA APORTURILOR SOLARE DATORATE ELEMENTELOR DE CONSTRUCTIE VITRATE

     Se ia in considerare influenta elementelor arhitecturale cu care se realizeaza sisteme solare pasive şi a sisteme de protectie solara şi cu considerarea conditiilor de amplasament al cladirilor.
     Se prevede o metoda simplificata;
     Se tine seama de efectele de umbrire date de vecinatatile naturale şi construite etc.
     Documente recomandate:
     SR EN 410: "Sticla pentru constructii. Determinarea caracteristicilor luminoase şi solare ale vitrajelor",
     SREN 673: "Sticla pentru constructii. Determinarea transmitantei termice U. Metoda de calcul."),
     SR EN 13363-1: "Dispozitive de protectie solara aplicata vitrajelor. Calculul factorului de transmisie solara şi luminoasa. Partea 1: Metoda simplificata")

     Se prezinta elemente de calcul a eficientei energetice şi economice a sistemelor arhitectural constructive de control solar pasiv, a sistemelor pasive de captare a radiatiei solare de tipul Spatiu Solar ventilat/neventilat. Se fac recomandari privind utilizarea eficienta a diferitelor tipuri de protectii solare (de la plantatii pana la cele mai noi sisteme tehnologice).
     Se prezinta limitele constructive şi functionale şi utilizarea prin completare cu prepararea/preincalzirea apei calde de consum in sistem pasiv/activ. Se prezinta caracteristicile constructive şi criteriile de performanta termica a elementelor componente (vitraj, element de acumulare a caldurii, rezistenta termica minima a elementului de acumulare a caldurii, amplasarea fantelor de circulatie a aerului şi debitele recomandate de aer proaspat introdus in spatiul ocupat adiacent). Se prezinta elemente de mentenanta.
     Se prezinta o metoda simplificata pentru estimarea transmisiei totale a energiei solare a unui dispozitiv de protectie solara aplicat unui vitraj, care se bazeaza atat pe coeficientul de transfer termic şi pe cel de transmisie a energiei solare totale a vitrajului, cat şi pe factorul de transmisie luminoasa şi pe factorul de reflexie al dispozitivului de protectie solara.
     Dispozitiile de protectie solara sunt montate in paralel cu vitrajul, la exterior, la interior sau integrate si pot fi: storuri, jaluzele si transperante.
     Pozitia dispozitivului de protectie solara, asa cum s-a mentionat, poate fi la interior, la exterior sau intre foile de geam, intr-un sistem de vitraj dublu.
     Metoda este aplicabila atunci cand factorul de transmisie a energiei solare totale a vitrajului este cuprins intre 0,15 şi 0,85.
     Jaluzelele sau storurile trebuie sa poata fi reglate astfel incat sa nu existe transmisie solara directa. Se presupune ca pentru dispozitivele de protectie solara montate la exterior şi dispozitivele de protectie solara integrate, spatiul dintre dispozitivele de protectie solara şi vitraj nu este ventilat, iar pentru dispozitivele de protectie solara montate la interior acest spatiu este ventilat.
     Se face referire la valoarea transmitantei termice a elementelor transparente, U pentru care se prezinta deasemenea metoda de determinare.
     1.1 Determinarea factorului de transmisie solara si luminoasa a dispozitivelor de protectie solara aplicata vitrajelor.
     Termeni, definitii, simboluri si unitati de masura
     Simbolurile sunt prezentate in tabelul 1.1, iar indicii sunt prezentati in tabelul 1.2.

     Tabelul 1.1 - Simboluri şi unitati de masura

    ┌────────┬────────────────────────────────────────┬────────────────┐
    │  Simbol│               Marime fizica            │    Unitate de  │
    │        │                                        │      masura    │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    G   │ factor de transmisie a energiei solare │                │
    │        │ totale                                 │        -       │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    U   │ coeficient de transfer termic          │   W/(mp^2*K)   │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    G   │ conductanta termica                    │   W/(mp^2*K)   │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    A   │ factor de absorbtie                    │        -       │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    P   │ factor de reflexie luminoasa           │        -       │
    ├────────┼────────────────────────────────────────┼────────────────┤
    │    tau │ factor de transmisie luminoasa         │        -       │
    └────────┴────────────────────────────────────────┴────────────────┘
    
        Tabelul 1.2 - Indici
    ┌──────────┬─────────────────────────┐
    │  Indice  │          Notare         │
    ├──────────┼─────────────────────────┤
    │   B      │  dispozitiv de protectie│
    │          │        solara           │
    ├──────────┼─────────────────────────┤
    │   E      │       exterior          │
    ├──────────┼─────────────────────────┤
    │   G      │        vitraj           │
    ├──────────┼─────────────────────────┤
    │   T      │        total            │
    ├──────────┼─────────────────────────┤
    │   V      │       vizibil           │
    └──────────┴─────────────────────────┘



     Date caracteristice

     Vitraj : Vitrajul este caracterizat de urmatoarele elemente:
     U(g) Coeficient de transfer termic al vitrajului;
     g factor de transmisie al energiei solare totale;
     tau(nu) factor de transmisie luminoasa a vitrajului;
     rho(nu) factor de reflexie luminoasa a vitrajului pe fata aflata in contact direct cu radiatia incidenta;
     rho(nu) factor de reflexie luminoasa a vitrajului pe fata opusa celei in contact direct cu radiatia;
     tau(e) factor de transmisie solara directa a vitrajului;
     rho(e) factor de reflexie solara directa a vitrajului pe fata aflata in contact direct cu radiatia;
     rho(e) factor de reflexie solara directa a vitrajului pe fata opusa celei in contact direct cu radiatia.
     Determinarea transmitantei termice U(g) este in conformitate cu documentele recomandate SR EN 673, EN 674 sau EN 675.
     Parametrii g, tau(nu) şi rho(nu), trebuie sa se determine in conformitate cu documentul recomandat SR EN 410.
     Daca nu sunt disponibile nici un fel de date exacte, pot fi utilizate datele specifice pentru vitrajele indicate in tabelul A.1.
     Factor de transmisie a energiei solare totale

     NOTA - Formulele se bazeaza pe un model fizic simplu, iar valorile parametrilor studiati g sunt ajustati matematic pe baza unui calcul de referinta mai precis, (document recomandat: EN 13363-2 "Dispositifs de protection solaire combines a des vitrages - Calcul du factor de transmission solaire et lumineuse -Partie 2: Methode de reference".)

     a.1. Dispozitiv de protectie solara montat la exterior

     Figura 1.1 prezinta schematic instalarea dispozitivelor exterioare de protectie solara.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Exterior
     2 Dispozitiv de protectie solara
     3 Spatiu neventilat
     4 Vitraj
     5 Interior

     Factorul de transmisie totala a energiei solare al unui vitraj şi al unui dispozitiv de protectie solara montat la exterior, este dat de:

                                 h                    h

     g(t) = tau(e,B)*g+α(e,B)* -----+tau(e,B)*(1-g)* ----      (1)
                                h(2)                 h(1)
    
        unde:
    
     α(e,B) = 1-tau(e,B)-rho(e,B)    (2)
    
      h(1) = 6 W/(mp*K)              (3)
    
      h(2) = 18 W/(mp*K)             (4)
    
            1      1      1
      h = (---- + ---- + ----)^1   (5)
           U(g)   h(1)   h(2)



     a.2. Dispozitiv de protectie solara montat la interior

     Figura 1.2 prezinta schematic montarea la interior a dispozitivelor de protectie solara.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Exterior
     2 Vitraj
     3 Spatiu de aer ventilat spre interior
     4 Dispozitiv de protectie solara
     5 Interior

     Factorul de transmisie totala a energiei solare al unui vitraj şi al unui dispozitiv de protectie solara montat la interior este dat de:

                                          h

     g(1) = g(1-g * rho(e,B) - α(e,B) * -----)             (6)
                                         h(2)



     unde:

        α(e,B) = 1 - tau(e,B) - rho(e,B)                  (7)
    
        h(2) -18 W/(mp * K)                               (8)
    
              1      1
        h = (---- + ----)^1                               (9)
             U(s)   h(2)


     a.3 Dispozitiv integrat de protectie solara

     Figura 1.3 prezinta schematic montarea dispozitivelor de protectie solara intre dona foi de geam. Metoda de calcul este valabila pentru un sistem in care geam in exterior nu este peliculizat in geamul interior este fie nepeliculizat, si are aplicata o pelicula de joasa emisivitate.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Exterior
     2 Vitraj simplu nepeliculizat
     3 Dispozitiv de protectie solara
     4 Spatiu de aer neventilat
     5 Vitraj simplu peliculizat sau nepeliculizat
     6 Interior

     Factorul de transmisie a energiei solare total a unui dispozitiv de protectie solara amplasat intre dat geamuri (integrat), este dat de relatia:


                                                              h
     g(1) = g * tau(e,B) + g * (α(e,B) + (1-g) * rho(e,B)) * ----       (10)
                                                             h(3)
    
        unde:
     α(e,B) = 1-tau(e,B) - rho(e,B)    (11)
    
     h(3) - 3W/(mp * K)                (12)
    
           1      1
     h = (---- + ----)^-1              (13)
          U(s)   h(3)



     A12.2 DETERMINAREA TRANSMITANTEI TERMICE, U IN CAZUL SUPRAFETELOR VITRATE ECHIPATE CU ELEMENTE DE PROTECTIE SOLARA

     b.1 Dispozitiv de protectie solara montat la exterior

     Figura 3.1 prezinta schematic instalarea dispozitivelor exterioare de protectie solara.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Exterior
     2 Dispozitiv de protectie solara
     3 Spatiu neventilat
     4 Vitraj
     5 Interior

        1      1
       ---- = --- + R(se) + R(sev)
       U(t)    U



     unde :

     U(t) - transmitanta termica a elementului vitrat cu protectie solara, W/mp.K;
     U - transmitanta termica a elementului vitrat, W/mp.K;
     R(se) - rezistenta termica a elementului de protectie solara, mp.K/W;
     R(sev) - rezistenta termica a spatiului de aer dintre elementul de protectie solara şi elementul vitrat, mp.K/W;
     Rezistenta termica a elementului de protectie solara, R(se), este de tip conductiv şi depinde de reglarea elementului de protectie solara şi de grosimea şi materialul din care este alcatuit;
     Rezistenta termica a spatiului de aer dintre elementul de protectie solara şi elementul vitrat, R(sev), se poate considera avand valoarea 0.08 mp.K/W;
     b.2. Dispozitiv de protectie solara montat la interior

     Figura 3.2 prezinta schematic montarea la interior a dispozitivelor de protectie solara.

 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Exterior
     2 Vitraj
     3 Spatiu de aer vetilat spre interior
     4 Dispozitiv de protectie solara
     5 Interior

      1      1
     ---- = --- + R(vsi) + R(st)
     U(t)    U



     unde :
     U(t) - transmitanta termica a elementului vitrat cu protectie solara, W/mp.K;
     U - transmitanta termica a elementului vitrat, W/mp.K;
     R(si) - rezistenta termica a elementului de protectie solara, W/mp.K;
     R(vst) - rezistenta termica a spatiului de aer dintre elementul de protectie solara şi elementul vitrat, mp.K/W;

     Rezistenta termica a elementului de protectie solara, R(si), este de tip conductiv şi depinde de reglarea elementului de protectie solara şi de grosimea şi materialul din care este alcatuit;

     Rezistenta termica a spatiului de aer dintre elementul de protectie solara si elementul vitrat, R(vsi), se poate considera avand valoarea 0.10 mp.K/W;
     b.3. Dispozitiv integrat de protectie solara

     Figura 2.6 prezinta schematic montarea dispozitivelor de protectie solara intre doua foi de geam. Metoda de calcul este valabila pentru un sistem in care geamul exterior nu este peliculizat si geamul interior este fie nepeliculizat, fie are aplicata o pelicula de joasa emisivitate.

     Figura 3.3 - Alcatuire caracteristica a unui dispozitiv de protectie solara integrat

 (a se vedea imaginea asociată)
     Legenda
     1 Exterior
     2 Vitraj simplu nepeliculizat
     3 Dispozitiv de protectie solara
     4 Spatu de aer neventilat
     5 Vitraj simplu peliculizat sau nepeliculizat
     6 Interior

       1      1            1
      ---- = --- + R(s) + ---
      U(t)    U            h



     unde ;
     U(t) - transmitanta termica a elementului vitrat cu protectie solara, W/mp.K;
     U - trasmitanta termica a elementului vitrat, W/mp.K;
     R(s) - rezistenta termica a elementului de protectie solara, mp.K/W;
     h - conductanta termica a stratului de gaz dintre elementul de protectie solara si unul dintre elementele vitrate, W/mp.K;
     Rezistenta termica a elementului de protectie solara, R(s), este de tip conductiv şi depinde de reglarea elementului de protectie solara şi de grosimea şi materialul din care este alcatuit;
     Conductanta termica a spatiului de gaz dintre elementul de protectie solara şi unul dintre elementele vitrate, h, se poate considera avand valoarea 2 W/mp.K;


    A. VALORI CARACTERISTICE PENTRU VITRAJE SI DISPOZITIVE DE PROTECTIE SOLARA

     Tabelul A.1 - Valori referitoare la vitraje tip

    ┌─────────────┬───────────────┬──────────────┬────────────────┬──────────────┐
    │             │Coeficient de  │  Factor de   │    Factor de   │     Factor   │
    │    Produs   │  transfer     │ transmisie a │   transmisie a │  de reflexie │
    │             │   termic      │   energiei   │    luminii     │   a luminii  │
    │             │     U(g)      │ solare totale│                │              │
    │             │  W/(mp*K)     │      g       │     tau(nu)    │   rho=rho(v) │
    ├─────────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼──────────────┤
    │Geam simplu  │     5,7       │    0,85      │      0,90      │     0,08     │
    ├─────────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼──────────────┤
    │Geam dublu   │     3,0       │    0,75      │      0,82      │     0,15     │
    │transparent  │               │              │                │              │
    ├─────────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼──────────────┤
    │Geam triplu  │     2,0       │    0,65      │      0,75      │     0,20     │
    │transparent  │               │              │                │              │
    ├─────────────┼───────────────┼──────────────┼────────────────┼──────────────┤
    │Geam dublu   │               │              │                │              │
    │transparent  │               │              │                │              │
    │cu o         │     1,6       │    0,72      │      0,75      │     0,17     │
    │pelicula de  │               │              │                │              │
    │joasa        │               │              │                │              │
    │emisivitate  │               │              │                │              │
    ├─────────────┴───────────────┴──────────────┴────────────────┴──────────────┤
    │ NOTA - Datele furnizeaza o estimare prudenta pentru sarcina de racire      │
    └────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
    
    
        Tabelul A.2 - Valori referitoare la dispozitive tip de protectie solara
    ┌──────────────────────┬──────────────────────────────┐
    │                      │       Factor de reflexie     │
    │Factor de transimsie  │            rho(e,B)          │
    │      tau(e,B)        │                              │
    │                      ├──────┬────────┬───────┬──────┤
    │                      │  Alb │ Pastel │ Inchis│ Negru│
    ├───────────┬──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┤
    │Opac       │   0,0    │   0,7│    0,5 │   0,3 │   0,1│
    ├───────────┼──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┤
    │Mediu      │          │      │        │       │      │
    │translucid │   0,2    │   0,6│    0,4 │   0,2 │   0,1│
    ├───────────┼──────────┼──────┼────────┼───────┼──────┤
    │Foarte     │          │      │        │       │      │
    │translucid │   0,4    │   0,4│    0,3 │   0,2 │   0,1│
    └───────────┴──────────┴──────┴────────┴───────┴──────┘



     Acestea sunt valori caracteristice ale factorilor de transmisie şi de reflexie ai materialelor dispozitivelor de protectie solara. Coeficientul de absorbtie este α(e,B) = 1- tau(e,B) - rho(e,B). Se presupune ca factorii de transmisie şi de reflexie ai luminii au valori egale cu cei pentru energia solara.
     In cazul storurilor sau al jaluzelelor, caracteristicile de mai sus sunt aplicabile cand dispozitivul de protectie solara este inchis. In situatia in care dispozitivul de protectie solara este deschis la 45°, şi presupunand ca nu exista o patrundere directa a radiatiei solare, trebuie sa se utilizeze urmatoarele valori corectate:

           45°
        tau     = 0,65 * tau(e,B) + 0,15 * rho(e,B)
           (e,B)
    
           45°
        rho     = rho(e,B) - (0,75 + 0,70 * tau(e,B))
           (e,B)



 (a se vedea imaginea asociată)

     Legenda
     1 Dispozitive de protectie solara deschise la 45°

     (a) Factor de transmisie, de absorbtie si de reflexie al unui dispozitiv de protectie solara

     (b) Nici o patrundere directa in cazul dispozitivelor de protectie solara de tip storuri sau jaluzele, deschise la 45°

     (c) Principiul corectiei factorului de transmisie in cazul obloanelor deschise la 45°

    B. EXEMPLU DE CALCUL PENTRU UN DISPOZITIV DE PROTECTIE SOLARA APLICAT UNUI VITRAJ

     Aceasta anexa prezinta un exemplu de calcul pentru cele trei pozitii ale unui dispozitiv de protectie solara de culoare pastel, mediu translucid, combinat cu un vitraj dublu, transparent.
     Urmatoarele valori sunt preluate din tabelele A.1 si A.2:

                                    Dispozitiv de protectie
        Vitraj:                     solara:


     tau(v) = 0,82 tau(e,B) = 0,2
     g = 0,75 rho(e,B) - 0,4
     U = 3,0 W/mp α(e,B) = 1 - 0,2 - 0,4 = 0,4
     *K
     rho(nu) = rho'(nu) = 0,15

     a.1. Dispozitiv de protectie solara montat la exterior

                  1

        h = ------------------- = 1,8 W/mp * K
              1      1     1
             --- + ---- + ---
             3,0    18     6
    
                                  1,8                     1,8
        g(t) = 0,2 * 0,75 + 0,4 * ---- + 0,2 * (1-0,75) * --- = 0,21
                                   18                      6
    
        a.2. Dispozitiv de protectie solara montat la interior
    
              1

     h = ---------- = 2,6 W/mp * K
          1     1
         --- + ----
         3,0    18
    
                                         2,6
     g(t) = 0,75 * (1-0,75 * 0,4 - 0,4 * ----) = 0,48
                                          18
    
        a.3. Dispozitiv de protectie solara integrat
    
              1

     h = ---------- = 1,5 W/mp * K
          1     1
         --- + ---
         3,0    3
    
                                                        1,5
     g(t) = 0,75 * 0,2 + 0,75 * (0,4 + (1-0,75) * 0,4)* ---- = 0,34
                                                         3
    
        Factorul de transmisie luminoasa :
    
                  0,82 * 0,2

     tau(v,t) = -------------- = 0,17
                 1 - 0,15 * 0,4
    
        Factorul de transmisie solara directa :
    
                  0,87 * 0,2

     tau(e,t) = -------------- = 0,179
                 1-0,07 * 0,4



    ANEXA 13.1
Valoarea iluminarii pentru cerinte specifice ale functiunilor spatiului interior (document recomandat STAS 6221-89) 

    
    ┌────────┬────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────┐
    │        │                                    │            Valoarea iluminarii            │
    │        │      Caracterul lucrarilor care    ├──────────────────────────┬────────────────┤
    │        │        se executa in incapere      │                          │  Iluminare de  │
    │        │                                    │    Iluminare laterala    │sus si combinata│
    │        │                                    │                          │   cu laterala  │
    │  Cate- ├──────────────────────┬─────────────┼─────────────┬────────────┼────────────────┤
    │  goria │                      │ Dimensiunile│   Valoare   │  Valoare   │     Valoare    │
    │   de   │                      │  obiectului │   minima    │recomandata │      medie     │
    │  munca │  Gradul de precizie  │      de     ├──────┬──────┼──────┬─────┼────────┬───────┤
    │        │                      │  distingere │  E   │  c   │  E   │  c  │   E    │   c   │
    │        │                      │     (mm)    ├──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │        │                      │             │  lx  │  %   │  lx  │  %  │   lx   │   %   │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │    I   │Lucru de precizie     │Detalii sub  │ 140  │ 3,5  │ 200  │  5  │  400   │  10   │
    │        │deosebita             │0,1          │      │      │      │     │        │       │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │   II   │Lucru de mare precizie│Detalii intre│  80  │ 2,0  │ 160  │  4  │  280   │   7   │
    │        │                      │0,1 si 0,3   │      │      │      │     │        │       │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │   III  │Lucru de precizie     │Detalii intre│  60  │ 1,5  │ 100  │ 2,5 │  200   │   5   │
    │        │                      │0,3 si 1     │      │      │      │     │        │       │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │   IV   │Lucru de precizie mica│Detalii intre│  40  │ 1,0  │  80  │ 2,0 │  120   │   3   │
    │        │                      │1 si 10      │      │      │      │     │        │       │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │    V   │Lucru brut            │Detalii peste│  20  │ 0,5  │  32  │ 0,8 │   80   │   2   │
    │        │                      │10           │      │      │      │     │        │       │
    ├────────┼──────────────────────┼─────────────┼──────┼──────┼──────┼─────┼────────┼───────┤
    │   VI   │Lucru care necesita   │       ─     │  10  │ 0,25 │  16  │ 0,4 │   40   │   1   │
    │        │suprevegherea         │             │      │      │      │     │        │       │
    │        │generala a procesului │             │      │      │      │     │        │       │
    │        │de productie          │             │      │      │      │     │        │       │
    └────────┴──────────────────────┴─────────────┴──────┴──────┴──────┴─────┴────────┴───────┘



    ANEXA 13.2
Inaltimea planului util pentru functiuni uzuale (document recomandat STAS 6221-89) 


    ┌───────────┬──────────────────────────────────────┬──────────────────────────┐
    │Categoria  │      Denumirea incaperilor           │    Suprafata planului de │
    │de munca   │                                      │             lucru        │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Sali de desen                       │                          │
    │    I      │- Ateliere de pictura                 │   0,85... 1,00 m deasupra│
    │           │- Sali de expunere pentru obiecte     │   pardoselii             │
    │           │  colorate                            │                          │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Clase, auditorii, laboratoare şi    │                          │
    │    II     │  ateliere de invatamânt              │ 0,85... 1,00 m deasupra  │
    │           │- Laboratoare ale institutiilor de    │ pardoselii               │
    │           │  cercetari şi control                │                          │
    │           │- Expozitii şi muzee iluminate natural│                          │
    │           ├──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Sali sportive şi de cultura fizica  │ La nivelul pardoselii    │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │   III     │- Sali de: consultatii, pansamente,   │                          │
    │           │  instrumente, bolnavi şi de naştere, │                          │
    │           │  farmacie şi camera de garda la      │0,85... 1,00 m deasupra   │
    │           │  spitale, sanatorii, policlinici     │pardoselii                │
    │           │- Sali de lectura in biblioteci       │                          │
    │           │- Incaperi pentru laboratoare         │                          │
    │           │  microbiologice                      │                          │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Camere de zi, de dormit, bucatarii, │                          │
    │           │  holuri ce primesc lumina directa,   │                          │
    │           │  la locuinte                         │0,85... 1,00 m deasupra   │
    │   IV      │- Camere de dormit in camine,internate│pardoselii                │
    │           │  hoteluri, case de odihna, crese,    │                          │
    │           │  camine de copii                     │                          │
    │           ├──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Camera de joc şi triere la camine de│                          │
    │           │  copii şi crese                      │La nivelul pardoselii     │
    │           ├──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Birouri obişnuite de lucru şi in    │                          │
    │           │  incaperi administrative             │                          │
    │           │- Sali de recreatie, holuri şi sali de│                          │
    │           │  gimnastica in  scoli                │ 0,85... 1,00 m deasupra  │
    │           │- Sali de mese, oficii, bucatarii,    │ pardoselii               │
    │           │  sali de prelucrarea alimentelor la  │                          │
    │           │  restaurante - cantine, spitale etc. │                          │
    │           │- Incaperi auxiliare la spitale,      │                          │
    │           │  policlinici, sanatorii              │                          │
    │           ├──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │- Foaieruri şi holuri in hotele       │                          │
    │           │- Sali de aşteptare, holuri şi        │                          │
    │           │  vestibuluri in gari                 │ La nivelul pardoselii    │
    │           │- Sali de festivitati                 │                          │
    │           │- Noduri sanitare in crese şi         │                          │
    │           │  gradinite                           │                          │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │   V       │- Sali de spectacol şi degajamentele  │                          │
    │           │  acestora                            │                          │
    │           │- Incaperile de deservire la spitale, │                          │
    │           │  sanatorii,  policlinici,            │                          │
    │           │  stabilimente publice ca bai, duşuri,│ La nivelul pardoselii    │
    │           │  grupuri sanitare, vestiare,         │                          │
    │           │  vestibuluri, garderobe etc.         │                          │
    │           │- Scari                               │                          │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │    VI     │- Vestibuluri, coridoare, grupuri     │                          │
    │           │  sanitare la alte cladiri decit cele │                          │
    │           │  specificate la categoria de munca V │La nivelul pardoselii     │
    │           │- Sali de cazane, depozite, camari    │                          │
    ├───────────┼──────────────────────────────────────┼──────────────────────────┤
    │           │-                                     │                          │
    └───────────┴──────────────────────────────────────┴──────────────────────────┘



     OBSERVATIE: Alte incaperi neprevazute in tabelul anexa I se vor incadra prin asimilare, in una din categoriile prevazute in functie de specificul lor.

    ANEXA A14


     METODA DE CALCUL SIMPLIFICATA PENTRU DETERMINAREA REZISTENTELOR TERMICE CORECTATE LA CLADIRILE EXISTENTE - TABELE CU VALORI PRECALCULATE PENTRU COEFICIENTII DE REDUCERE/CORECTIE "r1" SI "r2"

     LEGENDA

     l lungimea insumata a tuturor puntilor termice liniare [m];
     p ponderea insumata a tuturor zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [-];
     A aria totala a elementului de constructie, caracterizata prin aceiaşi rezistenta termica unidirectionala [mp];

        _
        U transmitanta termica unidirectionala, medie, ponderata, aferenta ariei totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)];


     R rezistenta termica unidirectionala din camp curent [mpK/W];
     R(1) rezistenta termica unidirectionala a tuturor straturilor cuprinse intre cota ±0,00 şi cota stratului invariabil (CSI), la care se adauga rezistenta la transfer termic superficial interior [mpK/W]
     r(1) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirectionale din camp curent, care tine seama de influenta puntilor termice liniare [-];
     r(2) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirectionale din camp curent, care tine seama de prezenta, in cadrul ariei elementului de constructie perimetral, a unor zone neizolate sau mai putin izolate termic [-].


    ___    Σ(psi(j) x 1(j))

    psi = -----------------   coeficientul liniar de transfer termic,
                 1            mediu, ponderat [W/(mK)]
    
    
                                                            TABELUL A 14.1
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │        Coeficienti "r(1)" pentru plansee de terasa si de pod      │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │  I/A │                                ───                                │
    │    │      │                                psi                                │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.10│  0.20  │  0.30  │  0.40  │  0.50  │  0,60  │  0,70  │  0.80│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.82  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.82  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  0.30│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.82  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.82  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.82  │  0.83  │  0.81│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.72  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.72  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  0.30│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.72  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.72  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.72  │  0.78  │  0.76│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.63  │  0.93  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.63  │  0.88  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  0.30│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.63  │  0.83  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.63  │  0.78  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.83  │  0.80  │  0.63  │  0.74  │  0.71│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.54  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.54  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  0.30│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.54  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.54  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.54  │  0.70  │  0.68│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.93  │  0.46  │  0.91  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.97│  0.95  │  0.92  │  0.90  │  0.88  │  0.46  │  0.84  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  0.30│  0.96│  0.92  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.46  │  0.77  │  0.75│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.78  │  0.46  │  0.72  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.93│  0.88  │  0.83  │  0.78  │  0.74  │  0.46  │  0.67  │  0.64│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.39  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.39  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  0.30│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.39  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.94│  0.89  │  0.84  │  0.80  │  0.76  │  0.39  │  0.69  │  0.66│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.39  │  0.64  │  0.61│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.34  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.34  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.80│  0.30│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.79  │  0.34  │  0.73  │  0.70│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.93│  0.87  │  0.82  │  0.78  │  0.74  │  0.34  │  0.66  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.92│  0.85  │  0.79  │  0.74  │  0.69  │  0.34  │  0.61  │  0.58│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.29  │  0.88  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.29  │  0.78  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │2.00│  0.30│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.29  │  0.70  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.29  │  0.64  │  0.61│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.91│  0.83  │  0.77  │  0.71  │  0.67  │  0.29  │  0.59  │  0.56│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
                                                            TABELUL A 14.2
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │    Coeficienti "r(1)" pentru plansee peste subsoluri neincalzite  │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │  I/A │                                ───                                │
    │    │      │                                psi                                │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.10│  0.20  │  0.30  │  0.40  │  0.50  │  0,60  │  0,70  │  0.80│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.00│  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.30│  0.30│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.99│  0.97  │  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.89│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.00│  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.40│  0.30│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.86│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  0.30│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.81│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  0.30│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.76│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  0.30│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.83  │  0.80  │  0.77  │  0.74  │  0.71│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  0.30│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.74  │  0.70  │  0.68│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.91  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.97│  0.95  │  0.92  │  0.90  │  0.88  │  0.86  │  0.84  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  0.30│  0.96│  0.92  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.80  │  0.77  │  0.75│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.78  │  0.75  │  0.72  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.93│  0.88  │  0.83  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.67  │  0.64│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  0.30│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.94│  0.89  │  0.84  │  0.80  │  0.76  │  0.72  │  0.69  │  0.66│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.68  │  0.64  │  0.61│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
                                                               TABELUL A 14.3
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │               Coeficienti "r(1)" pentru placa pe sol              │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │R(1)│  I/A │                                ───                                │
    │    │      │                                psi                                │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.60│  0.80  │  1.00  │  1.20  │  1.40  │  1.60  │  1.80  │  2.00│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  2.30│  2.06  │  1.87  │  1.71  │  1.57  │  1.46  │  1.36  │  1.27│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.71│  1.46  │  1.27  │  1.13  │  1.01  │  0.92  │  0.84  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │2.50│  0.30│  1.36│  1.13  │  0.97  │  0.84  │  0.75  │  0.67  │  0.61  │  0.56│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  1.13│  0.92  │  0.78  │  0.67  │  0.59  │  0.53  │  0.48  │  0.44│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.97│  0.78  │  0.65  │  0.56  │  0.49  │  0.44  │  0.39  │  0.36│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  2.15│  1.90  │  1.71  │  1.55  │  1.42  │  1.31  │  1.21  │  1.13│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.55│  1.31  │  1.13  │  0.99  │  0.89  │  0.80  │  0.73  │  0.67│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │3.00│  0.30│  1.21│  0.99  │  0.84  │  0.73  │  0.65  │  0.58  │  0.52  │  0.48│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.99│  0.80  │  0.67  │  0.58  │  0.51  │  0.45  │  0.41  │  0.37│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.84│  0.67  │  0.56  │  0.48  │  0.42  │  0.37  │  0.33  │  0.30│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  2.02│  1.77  │  1.57  │  1.42  │  1.29  │  1.18  │  1.09  │  1.01│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.42│  1.18  │  1.01  │  0.89  │  0.79  │  0.71  │  0.65  │  0.59│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │3.50│  0.30│  1.09│  0.89  │  0.75  │  0.65  │  0.57  │  0.51  │  0.46  │  0.42│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.89│  0.71  │  0.59  │  0.51  │  0.45  │  0.40  │  0.36  │  0.32│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.75│  0.59  │  0.49  │  0.42  │  0.37  │  0.32  │  0.29  │  0.26│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.90│  1.65  │  1.46  │  1.31  │  1.18  │  1.08  │  0.99  │  0.92│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.31│  1.08  │  0.92  │  0.80  │  0.71  │  0.64  │  0.58  │  0.53│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │4.00│  0.30│  0.99│  0.80  │  0.67  │  0.58  │  0.51  │  0.45  │  0.41  │  0.37│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.80│  0.64  │  0.53  │  0.45  │  0.40  │  0.35  │  0.32  │  0.29│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.67│  0.53  │  0.44  │  0.37  │  0.32  │  0.29  │  0.26  │  0.23│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.80│  1.55  │  1.36  │  1.21  │  1.09  │  0.99  │  0.91  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.21│  0.99  │  0.84  │  0.73  │  0.65  │  0.58  │  0.52  │  0.48│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │4.50│  0.30│  0.91│  0.73  │  0.61  │  0.52  │  0.46  │  0.41  │  0.37  │  0.33│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.73│  0.58  │  0.48  │  0.41  │  0.36  │  0.32  │  0.28  │  0.26│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.61│  0.48  │  0.39  │  0.33  │  0.29  │  0.26  │  0.23  │  0.21│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.71│  1.46  │  1.27  │  1.13  │  1.01  │  0.92  │  0.84  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.13│  0.92  │  0.78  │  0.67  │  0.59  │  0.53  │  0.48  │  0.44│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │5.00│  0.30│  0.84│  0.67  │  0.56  │  0.48  │  0.42  │  0.37  │  0.33  │  0.30│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.67│  0.53  │  0.44  │  0.37  │  0.32  │  0.29  │  0.26  │  0.23│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.56│  0.44  │  0.36  │  0.30  │  0.26  │  0.23  │  0.21  │  0.19│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.62│  1.38  │  1.20  │  1.06  │  0.95  │  0.86  │  0.78  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.06│  0.86  │  0.72  │  0.62  │  0.55  │  0.49  │  0.44  │  0.40│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │5.50│  0.30│  0.78│  0.62  │  0.52  │  0.44  │  0.39  │  0.34  │  0.31  │  0.28│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.62│  0.49  │  0.40  │  0.34  │  0.30  │  0.26  │  0.24  │  0.21│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.52│  0.40  │  0.33  │  0.28  │  0.24  │  0.21  │  0.19  │  0.17│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.55│  1.31  │  1.13  │  0.99  │  0.89  │  0.80  │  0.73  │  0.67│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.80  │  0.67  │  0.58  │  0.51  │  0.45  │  0.41  │  0.37│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │6.00│  0.30│  0.73│  0.58  │  0.48  │  0.41  │  0.36  │  0.32  │  0.28  │  0.26│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.58│  0.45  │  0.37  │  0.32  │  0.27  │  0.24  │  0.22  │  0.20│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.50│  0.48│  0.37  │  0.30  │  0.26  │  0.22  │  0.20  │  0.18  │  0.16│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
                                                           TABELUL A 14.4
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │             Coeficienti "r(1)" pentru pereti exteriori            │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │  I/A │                                ───                                │
    │    │      │                                psi                                │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.05│  0.10  │  0.15  │  0.20  │  0.25  │  0,30  │  0,35  │  0.40│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.00│  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.99│  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.40│  1.00│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.97│  0.95  │  0.92  │  0.90  │  0.88  │  0.86  │  0.84  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.76│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  1.00│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.96│  0.92  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.80  │  0.77  │  0.75│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.79  │  0.76  │  0.73  │  0.70│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.74  │  0.70  │  0.68│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  1.00│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.78  │  0.75  │  0.72  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.94│  0.89  │  0.84  │  0.80  │  0.76  │  0.72  │  0.69  │  0.66│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.93│  0.87  │  0.82  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.66  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.68  │  0.64  │  0.61│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.89  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  1.00│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.83  │  0.80  │  0.77  │  0.74  │  0.71│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.74  │  0.70  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.93│  0.88  │  0.83  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.67  │  0.64│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.68  │  0.64  │  0.61│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.92│  0.85  │  0.79  │  0.74  │  0.69  │  0.65  │  0.61  │  0.58│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.91│  0.83  │  0.77  │  0.71  │  0.67  │  0.63  │  0.59  │  0.56│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  1.00│  0.94│  0.89  │  0.85  │  0.81  │  0.77  │  0.74  │  0.70  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.93│  0.87  │  0.82  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.66  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.92│  0.86  │  0.80  │  0.75  │  0.70  │  0.66  │  0.63  │  0.60│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.91│  0.84  │  0.78  │  0.72  │  0.68  │  0.63  │  0.60  │  0.57│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.90│  0.82  │  0.76  │  0.70  │  0.65  │  0.61  │  0.57  │  0.54│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.89│  0.81  │  0.74  │  0.68  │  0.63  │  0.58  │  0.54  │  0.51│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.99│  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.91  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.97│  0.95  │  0.92  │  0.90  │  0.88  │  0.86  │  0.84  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.96│  0.92  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.80  │  0.77  │  0.75│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.78  │  0.75  │  0.72  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  1.00│  0.93│  0.88  │  0.83  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.67  │  0.64│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.92│  0.86  │  0.80  │  0.75  │  0.70  │  0.66  │  0.63  │  0.60│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.91│  0.84  │  0.77  │  0.72  │  0.67  │  0.63  │  0.59  │  0.56│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.90│  0.82  │  0.75  │  0.69  │  0.64  │  0.60  │  0.56  │  0.53│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.89│  0.80  │  0.73  │  0.66  │  0.61  │  0.57  │  0.53  │  0.50│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.88│  0.78  │  0.70  │  0.64  │  0.59  │  0.54  │  0.51  │  0.47│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.82  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.78  │  0.75  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.94│  0.89  │  0.84  │  0.80  │  0.76  │  0.72  │  0.69  │  0.66│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  1.00│  0.93│  0.86  │  0.81  │  0.76  │  0.71  │  0.68  │  0.64  │  0.61│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.91│  0.84  │  0.78  │  0.72  │  0.68  │  0.63  │  0.60  │  0.57│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.90│  0.82  │  0.75  │  0.69  │  0.64  │  0.60  │  0.56  │  0.53│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.89│  0.80  │  0.72  │  0.66  │  0.61  │  0.57  │  0.53  │  0.49│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.87│  0.78  │  0.70  │  0.63  │  0.58  │  0.54  │  0.50  │  0.46│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.86│  0.76  │  0.68  │  0.61  │  0.56  │  0.51  │  0.47  │  0.44│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.40│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.60│  0.95│  0.90  │  0.86  │  0.82  │  0.79  │  0.76  │  0.73  │  0.70│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.80│  0.93│  0.87  │  0.82  │  0.78  │  0.74  │  0.70  │  0.66  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.8 │  1.00│  0.92│  0.85  │  0.79  │  0.74  │  0.69  │  0.65  │  0.61  │  0.58│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.20│  0.90│  0.82  │  0.76  │  0.70  │  0.65  │  0.61  │  0.57  │  0.54│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.40│  0.89│  0.80  │  0.73  │  0.66  │  0.61  │  0.57  │  0.53  │  0.50│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.60│  0.87│  0.78  │  0.70  │  0.63  │  0.58  │  0.54  │  0.50  │  0.46│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  1.80│  0.86│  0.76  │  0.67  │  0.61  │  0.55  │  0.51  │  0.47  │  0.44│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  2.00│  0.85│  0.74  │  0.65  │  0.58  │  0.53  │  0.48  │  0.44  │  0.41│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
    
                                                       TABELUL A 14.5
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │        Coeficienti "r(2)" pentru plansee de terasa si de pod      │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │   p  │                                 ─                                 │
    │    │      │                                 U                                 │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  1.00│  1.50  │  2.00  │  2.25  │  2.50  │  3.00  │  3.25  │  3.50│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  1.00│  1.00  │  1.00  │  1.00  │  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.99│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  1.01│  1.00  │  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  0.03│  1.01│  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  1.02│  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.96│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.02│  1.01  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  1.00│  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  1.00│  1.00  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  0.03│  1.01│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  1.01│  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.01│  0.99  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.93  │  0.93  │  0.92│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  1.00│  1.00  │  0.99  │  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  1.00│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  0.03│  1.00│  0.99  │  0.97  │  0.96  │  0.96  │  0.94  │  0.94  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  1.00│  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.00│  0.98  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  1.00│  0.99  │  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  1.00│  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  0.03│  0.99│  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  0.99│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  0.99│  0.96  │  0.93  │  0.92  │  0.91  │  0.88  │  0.87  │  0.86│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  1.00│  0.99  │  0.98  │  0.98  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  0.03│  0.99│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  0.98│  0.96  │  0.93  │  0.92  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  0.98│  0.95  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.86  │  0.85  │  0.84│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  0.99│  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.96  │  0.96│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  0.99│  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.92│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  0.03│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.88│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  0.98│  0.95  │  0.92  │  0.91  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  0.97│  0.93  │  0.90  │  0.88  │  0.87  │  0.84  │  0.83  │  0.81│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.92  │  0.91  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.80│  0.03│  0.98│  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.90  │  0.88  │  0.87  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  0.97│  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.85  │  0.84  │  0.83│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  0.96│  0.92  │  0.88  │  0.87  │  0.85  │  0.82  │  0.80  │  0.79│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.01│  0.99│  0.98  │  0.97  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.02│  0.98│  0.96  │  0.94  │  0.93  │  0.93  │  0.91  │  0.90  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │2.00│  0.03│  0.97│  0.94  │  0.92  │  0.90  │  0.89  │  0.87  │  0.86  │  0.85│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.04│  0.96│  0.93  │  0.89  │  0.88  │  0.86  │  0.83  │  0.82  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  0.95│  0.91  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.80  │  0.78  │  0.77│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
    
                                                           TABELUL A 14.6
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │    Coeficienti "r(2)" pentru plansee peste subsoluri neincalzite  │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │   p  │                                 ─                                 │
    │    │      │                                 U                                 │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.50│  1.00  │  1.50  │  2.00  │  2.50  │  2.75  │  3.00  │  3.50│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.08│  1.04  │  1.01  │  0.98  │  0.95  │  0.94  │  0.93  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.12│  1.06  │  1.02  │  0.97  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.86│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  0.20│  1.16│  1.09  │  1.02  │  0.96  │  0.91  │  0.88  │  0.86  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.21│  1.11  │  1.03  │  0.95  │  0.89  │  0.86  │  0.83  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.27│  1.14  │  1.03  │  0.94  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.75│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.06│  1.02  │  0.98  │  0.94  │  0.91  │  0.89  │  0.88  │  0.85│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.10│  1.03  │  0.97  │  0.92  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.79│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  0.20│  1.14│  1.04  │  0.96  │  0.89  │  0.83  │  0.81  │  0.78  │  0.74│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.18│  1.05  │  0.95  │  0.87  │  0.80  │  0.77  │  0.74  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.22│  1.06  │  0.94  │  0.85  │  0.77  │  0.74  │  0.70  │  0.65│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.05│  1.00  │  0.95  │  0.91  │  0.87  │  0.85  │  0.83  │  0.80│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.08│  1.00  │  0.93  │  0.87  │  0.82  │  0.79  │  0.77  │  0.73│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  0.20│  1.11│  1.00  │  0.91  │  0.83  │  0.77  │  0.74  │  0.71  │  0.67│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.14│  1.00  │  0.89  │  0.80  │  0.73  │  0.70  │  0.67  │  0.62│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.18│  1.00  │  0.87  │  0.77  │  0.69  │  0.66  │  0.63  │  0.57│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.04│  0.98  │  0.93  │  0.88  │  0.83  │  0.81  │  0.79  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.06│  0.97  │  0.89  │  0.83  │  0.77  │  0.74  │  0.72  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  0.20│  1.09│  0.96  │  0.86  │  0.78  │  0.71  │  0.68  │  0.66  │  0.61│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.11│  0.95  │  0.83  │  0.74  │  0.67  │  0.63  │  0.61  │  0.56│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.14│  0.94  │  0.81  │  0.70  │  0.63  │  0.59  │  0.56  │  0.51│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.03│  0.96  │  0.90  │  0.85  │  0.80  │  0.78  │  0.76  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.05│  0.94  │  0.86  │  0.79  │  0.73  │  0.70  │  0.68  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  0.20│  1.06│  0.93  │  0.82  │  0.74  │  0.67  │  0.64  │  0.61  │  0.56│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.08│  0.91  │  0.78  │  0.69  │  0.62  │  0.58  │  0.56  │  0.51│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.10│  0.89  │  0.75  │  0.65  │  0.57  │  0.54  │  0.51  │  0.46│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.02│  0.94  │  0.88  │  0.82  │  0.77  │  0.75  │  0.72  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.03│  0.92  │  0.83  │  0.75  │  0.69  │  0.66  │  0.64  │  0.59│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  0.20│  1.04│  0.89  │  0.78  │  0.69  │  0.63  │  0.60  │  0.57  │  0.52│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.05│  0.87  │  0.74  │  0.65  │  0.57  │  0.54  │  0.51  │  0.47│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.06│  0.85  │  0.70  │  0.60  │  0.53  │  0.50  │  0.47  │  0.42│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.01│  0.93  │  0.85  │  0.79  │  0.74  │  0.72  │  0.69  │  0.65│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.02│  0.89  │  0.80  │  0.72  │  0.66  │  0.63  │  0.60  │  0.56│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.80│  0.20│  1.02│  0.86  │  0.75  │  0.66  │  0.59  │  0.56  │  0.53  │  0.49│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.03│  0.83  │  0.70  │  0.61  │  0.53  │  0.50  │  0.48  │  0.43│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.03│  0.81  │  0.66  │  0.56  │  0.49  │  0.46  │  0.43  │  0.39│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.00│  0.91  │  0.83  │  0.77  │  0.71  │  0.69  │  0.67  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.00│  0.87  │  0.77  │  0.69  │  0.63  │  0.60  │  0.57  │  0.53│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │2.00│  0.20│  1.00│  0.83  │  0.71  │  0.63  │  0.56  │  0.53  │  0.50  │  0.45│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.00│  0.80  │  0.67  │  0.57  │  0.50  │  0.47  │  0.44  │  0.40│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.00│  0.77  │  0.63  │  0.53  │  0.45  │  0.43  │  0.40  │  0.36│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
    
                                                             TABELUL A 14.7
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │        Coeficienti "r(2)" pentru placa pe sol                     │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │R(1)│   p  │                                 ─                                 │
    │    │      │                                 U                                 │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.20│  0.225 │  0.25  │  0.275 │  0.30  │  0.325 │  0.35  │ 0.375│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.05│  1.05  │  1.04  │  1.03  │  1.03  │  1.02  │  1.01  │  1.01│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.08│  1.07  │  1.06  │  1.05  │  1.04  │  1.03  │  1.02  │  1.01│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │2,50│  0.20│  1.10│  1.10  │  1.08  │  1.07  │  1.05  │  1.04  │  1.03  │  1.01│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.10│  1.10  │  1.10  │  1.08  │  1.07  │  1.05  │  1.03  │  1.02│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.10│  1.10  │  1.10  │  1.10  │  1.08  │  1.06  │  1.04  │  1.02│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.04│  1.03  │  1.03  │  1.02  │  1.01  │  1.00  │  1.00  │  0.99│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.06│  1.05  │  1.04  │  1.03  │  1.02  │  1.00  │  0.99  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │3,00│  0.20│  1.09│  1.07  │  1.05  │  1.04  │  1.02  │  1.01  │  0.99  │  0.98│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.10│  1.09  │  1.07  │  1.05  │  1.03  │  1.01  │  0.99  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.10│  1.10  │  1.08  │  1.06  │  1.03  │  1.01  │  0.99  │  0.96│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.03│  1.02  │  1.01  │  1.00  │  1.00  │  0.99  │  0.98  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.05│  1.03  │  1.02  │  1.01  │  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.96│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │3,50│  0.20│  1.06│  1.04  │  1.03  │  1.01  │  0.99  │  0.97  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.08│  1.06  │  1.03  │  1.01  │  0.99  │  0.97  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.10│  1.07  │  1.04  │  1.01  │  0.99  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.02│  1.01  │  1.00  │  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.03│  1.02  │  1.00  │  0.99  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │4,00│  0.20│  1.04│  1.02  │  1.00  │  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.05│  1.03  │  1.00  │  0.98  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.06│  1.03  │  1.00  │  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.01│  1.00  │  0.99  │  0.98  │  0.97  │  0.96  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.02│  1.00  │  0.98  │  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │4,50│  0.20│  1.02│  1.00  │  0.98  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.03│  1.00  │  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.03│  1.00  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.00│  0.99  │  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  1.00│  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │5,00│  0.20│  1.00│  0.98  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.00│  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  1.00│  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.99│  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  0.99│  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │5,50│  0.20│  0.98│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  0.98│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  0.97│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.94  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  0.98│  0.97  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.15│  0.97│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │6,00│  0.20│  0.96│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  0.95│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.30│  0.95│  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95  │  0.95│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘
    
                                                           TABELUL A 14.8
    ┌────┬──────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐
    │    │      │             Coeficienti "r(2)" pentru pereti exteriori            │
    │    │      ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤
    │ R  │   p  │                                 ─                                 │
    │    │      │                                 U                                 │
    │    │      ├──────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬────────┬──────┤
    │    │      │  0.50│  1.00  │  1.50  │  2.00  │  2.50  │  3.00  │  3.50  │  4.00│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.04│  1.03  │  1.02  │  1.01  │  1.00  │  0.99  │  0.98  │  0.97│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.09│  1.06  │  1.04  │  1.02  │  1.00  │  0.98  │  0.96  │  0.94│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.40│  0.15│  1.14│  1.10  │  1.06  │  1.03  │  1.00  │  0.97  │  0.94  │  0.92│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.19│  1.14  │  1.09  │  1.04  │  1.00  │  0.96  │  0.93  │  0.89│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.25│  1.18  │  1.11  │  1.05  │  1.00  │  0.95  │  0.91  │  0.87│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.04│  1.02  │  1.01  │  0.99  │  0.98  │  0.96  │  0.95  │  0.93│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.08│  1.04  │  1.01  │  0.98  │  0.95  │  0.93  │  0.90  │  0.88│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.60│  0.15│  1.12│  1.06  │  1.02  │  0.97  │  0.93  │  0.89  │  0.86  │  0.83│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.16│  1.09  │  1.02  │  0.96  │  0.91  │  0.86  │  0.82  │  0.78│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.21│  1.11  │  1.03  │  0.95  │  0.89  │  0.83  │  0.78  │  0.74│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.03│  1.01  │  0.99  │  0.97  │  0.95  │  0.93  │  0.92  │  0.90│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.06│  1.02  │  0.98  │  0.94  │  0.91  │  0.88  │  0.85  │  0.82│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │0.80│  0.15│  1.10│  1.03  │  0.97  │  0.92  │  0.87  │  0.83  │  0.79  │  0.75│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.14│  1.04  │  0.96  │  0.89  │  0.83  │  0.78  │  0.74  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.18│  1.05  │  0.95  │  0.87  │  0.80  │  0.74  │  0.69  │  0.65│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.03│  1.00  │  0.98  │  0.95  │  0.93  │  0.91  │  0.89  │  0.87│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.05│  1.00  │  0.95  │  0.91  │  0.87  │  0.83  │  0.80  │  0.77│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.00│  0.15│  1.08│  1.00  │  0.93  │  0.87  │  0.82  │  0.77  │  0.73  │  0.69│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.11│  1.00  │  0.91  │  0.83  │  0.77  │  0.71  │  0.67  │  0.63│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.14│  1.00  │  0.89  │  0.80  │  0.73  │  0.67  │  0.62  │  0.57│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.02│  0.99  │  0.96  │  0.93  │  0.91  │  0.88  │  0.86  │  0.84│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.04│  0.98  │  0.93  │  0.88  │  0.83  │  0.79  │  0.76  │  0.72│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.20│  0.15│  1.06│  0.97  │  0.89  │  0.83  │  0.77  │  0.72  │  0.68  │  0.64│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.09│  0.96  │  0.86  │  0.78  │  0.71  │  0.66  │  0.61  │  0.57│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.11│  0.95  │  0.83  │  0.74  │  0.67  │  0.61  │  0.56  │  0.51│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.02│  0.98  │  0.95  │  0.92  │  0.89  │  0.86  │  0.84  │  0.81│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.03│  0.96  │  0.90  │  0.85  │  0.80  │  0.76  │  0.72  │  0.68│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.40│  0.15│  1.05│  0.94  │  0.86  │  0.79  │  0.73  │  0.68  │  0.63  │  0.59│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.06│  0.93  │  0.82  │  0.74  │  0.67  │  0.61  │  0.56  │  0.52│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.08│  0.91  │  0.78  │  0.69  │  0.62  │  0.56  │  0.51  │  0.47│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.01│  0.97  │  0.93  │  0.90  │  0.87  │  0.84  │  0.81  │  0.79│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.02│  0.94  │  0.88  │  0.82  │  0.77  │  0.72  │  0.68  │  0.65│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.60│  0.15│  1.03│  0.92  │  0.83  │  0.75  │  0.69  │  0.64  │  0.59  │  0.55│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.04│  0.89  │  0.78  │  0.69  │  0.63  │  0.57  │  0.52  │  0.48│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.05│  0.87  │  0.74  │  0.65  │  0.57  │  0.51  │  0.47  │  0.43│
    ├────┼──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.05│  1.01│  0.96  │  0.92  │  0.88  │  0.85  │  0.82  │  0.79  │  0.76│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.10│  1.01│  0.93  │  0.85  │  0.79  │  0.74  │  0.69  │  0.65  │  0.62│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │1.8 │  0.15│  1.02│  0.89  │  0.80  │  0.72  │  0.66  │  0.60  │  0.56  │  0.52│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.20│  1.02│  0.86  │  0.75  │  0.66  │  0.59  │  0.53  │  0.49  │  0.45│
    │    ├──────┼──────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼────────┼──────┤
    │    │  0.25│  1.03│  0.83  │  0.70  │  0.61  │  0.53  │  0.48  │  0.43  │  0.39│
    └────┴──────┴──────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴────────┴──────┘




     --------


Da, vreau informatii despre produsele Rentrop&Straton. Sunt de acord ca datele personale sa fie prelucrate conform Regulamentul UE 679/2016

Tags: Monitorul Oficial, Acte Monitorul Oficial, Metodologie, Alte Institutii,  METODOLOGIE din 1 februarie 2007

Comentarii


Maximum 3000 caractere.
Da, doresc sa primesc informatii despre produsele, serviciile etc. oferite de Rentrop & Straton.

Cod de securitate


Fii primul care comenteaza.
MonitorulJuridic.ro este un proiect:
Rentrop & Straton
Banner5

Atentie, Juristi!

5 modele Contracte Civile si Acte Comerciale - conforme cu Noul Cod civil si GDPR

Legea GDPR a modificat Contractele, Cererile sau Notificarile obligatorii

Va oferim Modele de Documente conform GDPR + Clauze speciale

Descarcati GRATUIT Raportul Special "5 modele Contracte Civile si Acte Comerciale - conforme cu Noul Cod civil si GDPR"


Da, vreau informatii despre produsele Rentrop&Straton. Sunt de acord ca datele personale sa fie prelucrate conform Regulamentul UE 679/2016
x
Inscrie e-mailul tau pentru a primi zilnic
informatii despre CE, CAND si CUM s-a intamplat
Da, vreau informatii despre produsele Rentrop&Straton. Sunt de acord ca datele personale sa fie prelucrate conform Regulamentul UE 679/2016